Name: ice generation and the heat and mass transfer phenomena of introducing water to a cold bath of brine
Uploaded: 2017-03-13T12:30:00.000+00:00
Duration: 8 min 16 s
Description: Watch this Scientific Journal Video about Ice Generation and the Heat and Mass Transfer Phenomena of Introducing Water to a Cold Bath of Brine at JoVE.com

Yazarlar hiçbir onayları var.

Dikkat: Bu deneylerde kullanılan iki zehirli kimyasallar, metanol ve etilen glikol bulunmaktadır. Metanol, formik asit veya format tuzu formaldehit oluşturmak için insan vücudunda metabolize edilebilir. Bu maddeler merkezi sinir sisteminde zehirli ve hatta ölüme yol açabilir. Etilen glikol, sonra oksalik asit dönüşebilir asit, glikolik oksidize edilebilir. Bu böbrek yetmezliği ve ölüme neden olabilir. Bu kimyasallar içmeyin. bir kaza durumunda hemen bir doktora başvurun. 1. Soğutma Sistemi NOT: ortam sıcaklığı, oda sıcaklığında yaklaşık olarak ise ° C ya da daha -18 tuzlu tutmak zordur. Etilen glikol ve tuzlu depolama tankları aşırı elektrik tüketimini önlemek ve optimum sistem performansı sağlamak için iyi yalıtılmış ve makul boyutta olması önemlidir. Tank boyutu 30 L. geçmemesi önerilmektedir <ol><li> Ikincil soğutma sıvısı hazırlayın <ol><li> ikincil soğutma tankı, tank A (: 200 mm, Yükseklik x 400 mm: 350 mm Taban) içine etilen glikol 1 L dökün. Tank A&#39;ya su yaklaşık 0,6-0,65 L (600-650 g) ekleyin </li><li> Adımı tekrarlayın 1.1.1 birkaç kez Tank A (25 L) içinde yeterli sıvı kalmayıncaya kadar. </li><li> akışkan homojen şekilde sıvıyı karıştırın. </li><li> Tam kapasite ayarı (2,500 L / saat) Tank A iki pompa açın. tüm kabarcıklar ısı eşanjörleri sıkışıp ve borular serbest olduğundan emin olun. </li><li> tüm kabarcıklar serbest olup olmadığını gözlemlemek için pompayı kapatın. Eğer değilse, adım 1.1.4 tekrarlayın. </li></ol></li><li> Tuzlu su hazırlanması Not: Bu örnekte, 22 ağırlıkça% brin hazırlanır. Diğer konsantrasyonları ihtiyaç varsa, ilave tuz kütlesi de uygun şekilde değiştirilmelidir. Referans tuzlu su konsantrasyonu ve yoğunluk değerleri Sayfa D-257 inci 64 inci Edition (1983) bulunabilirKimya ve Fizik 46 e CRC Handbook. <ol><li> 5 litrelik plastik beher içine su 4 kg ekleyin. </li><li> elektronik bir tartıda NaCl tuzu 1 kg ölçün ve su ile beher içine, bu tuz dökün. </li><li> Çözelti berraklaşıncaya kadar karıştırdıktan (yani, çözelti içinde görünür bir tuz partikülleri ya da su kabarcığı vardır). </li><li> 10 mL&#39;lik bir şırınga kullanılarak çözelti, ~ 10 mL numune alın. </li><li> U boru yoğunluğu metre içine sıvı enjekte edilir. </li><li> tüpündeki hava kabarcıkları olup olmadığını kontrol edin. Eğer varsa, onları dışarı itmek için daha fazla sıvı enjekte. </li><li> Basın &quot;Hızlı Ayarlar&quot; seçin ve &quot;Yoğunluk Sıcaklığı.&quot; 20 ° C ve basın yazın &quot;Tamam.&quot; yoğunluk ölçer şimdi bu sıcaklıkta akışkan yoğunluğunu ölçer. </li><li> Basın başlatmak ve sonucu bekleyin. </li><li> 1.164,00 kg / m 3 ile yoğunluk okuma karşılaştırın. </li><li> okuma compariso altında ise daha fazla tuz ekleyinn yoğunluğu. Aksi takdirde su ekleyin. </li><li> Adımları tekrarlayın 1.2.3-1.2.10 akışkan yoğunluğu doğru olana kadar (1164,00 kg / m 3). </li><li> Daha büyük bir kabın içine bu çözüm dökün, Konteyner A. </li><li> Kullanım tuzlu 35-40 L yapmak ve -40 ° C&#39;de bir göğüs dondurucu içine Konteyner A koymak 1.2.1-1.2.12 adımları. sıcaklığı (bu, 22 ağırlıkça%, tuzlu su donma noktası) -19,18 ° C ulaşana kadar, 48-72 saat boyunca burada tuzlu tutun. </li></ol></li></ol> Enjekte ve Yıkama Su Buz 2. Hazırlık <ol><li> Enjekte su buz hazırlayın <ol><li> Küçük bir kap (200 x 200 x 50 mm) içine su 1 L dökün. </li><li> Başka bir kapta ile adımı yineleyin 2.1.1 ve -40 ° C&#39;de göğüs dondurucuda iki kapları yerleştirin. </li><li> tüm suyun dondurulur sağlamak için 10 saat veya daha fazla süre ile dondurucu içinde tutun. </li></ol></li><li> Yıkama suyunun buz kabuğu hazırlayın <ol><li> 5 L su ile 5 L&#39;lik bir kap doldurun. </li><li> 2 L su ile 2 L&#39;lik bir kap doldurun. </li><li> donmamış su çevresinde buz ambalajın kalın kabuk olacak şekilde 8-10 saat boyunca -40 ° C &#39;de göğüs dondurucu içine de beher yerleştirin. </li><li> Buz kabuk üstündeki 3 cm çapında bir delik açmak için dokunun 3-5 m / s hızında yüksek hızlı su jeti kullanın. </li><li> Buz kabuğun içinde suyu boşaltın. </li><li> geri dondurucuya iki beher koyun. </li><li> Buz kabuk kütlesi iki bardak için 3 kg ve 1 kg ulaşamazsa, sırasıyla tekrarlayın 2.2.1-2.2.5 adımları ancak adım 2.2.3 uzun dondurucuda beher tutun. İki bardak Şimdi, sırasıyla, 2 L su ve 1 L içermesi mümkün olmalıdır. </li></ol></li></ol> 3. Su Giriş Pozisyonu ve Reoloji Kontrol Deneyi <ol><li> Tuzlu su yüzeyinde su tanıtmak <ol><li> Konteyner A 22 ağırlıkça%, soğuk 2 L tuzlu su süzünsoğutma ünitesindeki dondurma makinesi ve anahtarın alüminyum kova. </li><li> Bir termometre / termokupl ile tuzlu su sıcaklığını ölçmek (K-Tipi ya da T-tipi uygundur). tuzlu su -15 ° C veya daha düşük olması durumunda deneye taşıyın. </li><li> oda sıcaklığında musluk suyu ile 100 ml cam şırınga doldurun. bir şırınganın ucu ile 2 mm iç çapa, kalın 1 mm ve 1-m uzunluğunda silikon boru takın. </li><li> şırınga içinde, su ve silikon tüp çıkışı arasında bir kafa vardır, öyle ki belirli bir konumda şırınga. hidrostatik basınç tüpü dışarı suyu sıkmak. </li><li> tuzlu su içine silikon tüpün belirli bir uzunluğu, tipik olarak 70 cm, daldırın. </li><li> hidrostatik basınç su şırınga ayrılmak için izin vermek yeterince büyük olduğunu ve böylece şırınga ve tüp çıkış arasındaki göreli konumunu ayarlayın. Tüp bloke olursa, unt daha yüksek bir dikey konuma şırınga yükselterek kafa artırmakil hidrostatik basınç tüpü içinde kayma gerilmesi üstesinden gelebilir. </li><li> Tüp çıkış kabaca 1 cm ya da salamura yüzeyi üzerinde daha az tutun. </li><li> Suyun çıkış sıcaklığı izin vermedi ve tuzlu su yüzeyinde meydana ne kadar buz yapılabilir ya da ne kadar karıştırma belirlemek için akış hızı kontrol etmek için batık tüpün uzunluğu ve şırınga yüksekliğini ayarlayın. donma fenomen şimdi tuzlu su yüzeyinde dikkat edilmelidir. Daha fazla yön için başvuru 45 Bkz. </li></ol></li><li> Tuzlu su ile tanıtmak <ol><li> Yineleyin 3.1.1-3.1.6 adımları. </li><li> tercihen, kabın alt tarafında, tuzlu su içindeki tüp çıkışına devam edin. </li><li> batık tüpün uzunluğu ve şırınga yüksekliğini ayarlayın. </li><li> akış reolojisini kontrol etmek için tüp çıkış açısını ayarlayın. </li><li> Tekrarlayın iyi birleştiğinde akış reolojisini bulmak ve en buz üretebilir debi için 3.2.3-3.2.4 adımları. </li></ol></li></ol><ol><li> buz yapmak <ol><li> borularda kabarcıkları varsa, glikol sirkülasyon sisteminin dışına kabarcıkları serbest bırakın ve sonra pompalar kapatmak için Tank A içinde iki pompa açın. </li><li> Üç soğutma üniteleri açın ve onları etilen glikol çözümleri soğumaya 10-16 saat çalışmasına izin verin. </li><li> Bir termometre / termokupl ile etilen glikol çözeltisi ölçün. glikol sıcaklığı yaklaşık -25 ° C olması gerekir. </li><li> 4.1.5 adıma geçmeden önce ° C -19 de emin yapmak için Konteyner A tuzlu su sıcaklığını ölçün. </li><li> Tank A&#39;da iki pompa üzerinde yaklaşık 30 Konteyner A tuzlu L ve anahtarı ile, tuzlu su tankı, tank B Dolgu </li><li> Bu daha soğuk -19 ° C Tank A&#39;da glikol sıcaklığını ölçmek, ısı değiştiricileri dışındaki buz parçacıklarının çökelmesini engellemek için bir veya daha fazla soğutma birimi kapatın In Tank B. sıcaklığı her üç soğutma ünitelerinde açmak, beklenen tuzlu su sıcaklığından daha sıcaksa. -17 ° C ila -19 ° C deney yürütmek. </li><li> yalıtılmış 5-L beher, Konteyner B içine adım 2.1 iki buz premade blok yerleştirin ve beher içine su yaklaşık 3 L dökün. </li><li> Su sıcaklığını ölçmek ve sıcaklık yükselir ise deneyler arasındaki karışım karıştırılarak 2 ° C&#39;de saklayın. </li><li> 2 ° C suyun 100 mL &#39;si ile, cam şırınga doldurun. </li><li> yoğunlaşmasını ve buz oluşumunu durdurmak için Tank B cam penceresine metanol 5-10 ml uygulayın. </li><li> sabit bir hidrostatik basınç ve böylece sabit bir akış hızı olacak şekilde şırınga ve tüp çıkışı arasında göreceli konumunu ayarlayarak tuzlu suyu enjekte edilir. silikon tüp yaklaşık 70 cm tuzlu batık edilmelidir. 0 ° enjeksiyon açısını ayarlayın, böylece yukarı korkunç ilk su hızıction 0 m / s dir. NOT: Şırınga olabilir ya el veya stand kenetlenmiş. o bir stand ayarlamak için daha fazla zaman alır, ve buz tüpü engelleyebilir çünkü tuzlu su sıcaklığı, soğuk olduğunda elle tutulan daha uygun olur. sabit bir akış hızı ve enjeksiyon açısı (0 °) sağlayarak ve kabaca 3 cm tüp çıkışına üzerinde dondurma sınır tutarak deney boyunca tutarlı akış reoloji tutun. Akış bunu 47 türbülanslı açmak başlar bölgeyi girmesine izin vermeyin. Daha fazla yön için başvuru 45 Bkz. </li><li> adımlarda 4.2 ve 4.3 açıklandığı gibi buz toplayın. Farklı salamura sıcaklıklarında 4.1.11 - Tekrar 4.1.8 adımları. </li></ol></li><li> Üretilen buz toplayın ve üretilen ne kadar buz tahmin (kuru toplama) <ol><li> tuşuna basarak okuma ölçeğinde bir kap (200 × 200 × 50 mm) koyun ve sıfır düğme &quot;Turn On&quot;. </li><li> buz oymak ve sıyrılmaya elek kullanıntuzlu suyla yıkandı. </li><li> kapta bu buz koyun. ölçeğini kullanarak buz kütlesini ölçün. </li><li> Buz eridikten sonra, örnek almak için 10 mL&#39;lik bir şırınga kullanın. yoğunluk ölçüm aletine sıvının bu örnek enjekte edilir. </li><li> adımları gerçekleştirin 1.2.6-1.2.9. </li><li> yoğunluk okuma kaydedin. </li><li> Yoğunluğu net su kütlesi hesaplanır (yani, buz içine dönüştürülen su kütlesi), aşağıdaki formül kullanılarak: <img alt="Denklem" src="/files/ftp_upload/55014/55014eq1.jpg" /> nerede <img alt="Denklem" src="/files/ftp_upload/55014/55014eq2.jpg" /> ağırlıkça% brin konsantrasyonudur ve <img alt="Denklem" src="/files/ftp_upload/55014/55014eq3.jpg" /> ve <img alt="Denklem" src="/files/ftp_upload/55014/55014eq4.jpg" /> sırasıyla tuz ve su kütleleri vardır. </li></ol></li><li> Üretilen buz toplayın ve üretilen ne kadar buz tahmin (ıslak toplama) <ol><li> Bir buz kabuğu (Adım 2 5-L beher.2) ve oda sıcaklığı musluk suyu. -40 ° C&#39;de geri dondurucuya koydu. </li><li> sıcaklığı 0 ° C&#39;de iken, 2-L beker içine 5 L&#39;lik bir behere buz kabuğu suyu süzün. 5-L beher doldurun. dondurucuda hem beher tutun. </li><li> adımlar 4.1.8 ve 4.1.9 üretilen buz kepçe ve onu yıkamak için buza 2-L beher su 200-500 ml dökün. 0 ° C su uygulamadan önce elek sallamayın. </li><li> elek sıvıyı silkeleyin. </li><li> Yineleyin 4.2.2-4.2.7 adımları. </li></ol></li></ol>

<ol>
	<li>Quarini, G. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Cleaning+and+separation+in+conduits.">Cleaning and separation in conduits.</a> UK patent. , (2001).</li><li>Quarini, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ice-pigging+to+reduce+and+remove+fouling+and+to+achieve+clean-in-place.">Ice-pigging to reduce and remove fouling and to achieve clean-in-place.</a> Appl. Therm. Eng. 22, 747-753 (2002).</li><li>Evans, T. S., Quarini, G. L., Shire, G. S. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Investigation+into+the+transportation+and+melting+of+thick+ice+slurries+in+pipes.">Investigation into the transportation and melting of thick ice slurries in pipes.</a> Int. J. Refrig. 31, 145-151 (2008).</li><li>Shire, G. S. F., Quarini, G. L., Rhys, T. D. L., Evans, T. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+anomalous+pressure+drop+behaviour+of+ice+slurries+flowing+through+constrictions.">The anomalous pressure drop behaviour of ice slurries flowing through constrictions.</a> Int. J. Multiph. Flow. 34, 510-515 (2008).</li><li>Shire, G. S. F., Quarini, G. L., Evans, T. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Pressure+drop+of+flowing+ice+slurries+in+industrial+heat+exchangers.">Pressure drop of flowing ice slurries in industrial heat exchangers.</a> Appl. Therm. Eng. 29, 1500-1506 (2009).</li><li>Evans, T. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Technical Aspects of Pipeline Pigging with Flowing Ice Slurries [dissertation]. , (2007).</li><li>Shire, G. S. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> The behaviour of ice pigging slurries [dissertation]. , (2006).</li><li>Hales, A., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ice+fraction+measurement+of+ice+slurries+through+electromagnetic+attenuation.">Ice fraction measurement of ice slurries through electromagnetic attenuation.</a> Int. J. Refrig. 47, 98-104 (2014).</li><li>Hales, A., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+effect+of+salinity+and+temperature+on+electromagnetic+wave+attenuation+in+brine.">The effect of salinity and temperature on electromagnetic wave attenuation in brine.</a> Int. J. Refrig. 51, 161-168 (2015).</li><li>Hales, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Ice slurry diagnostics through electromagnetic wave attenuation and other techniques [dissertation]. , (2015).</li><li>Lucas, E. J. K., Hales, A., McBryde, D., Yun, X., Quarini, G. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Noninvasive+Ultrasonic+Monitoring+of+Ice+Pigging+in+Pipes+Containing+Liquid+Food+Materials.">Noninvasive Ultrasonic Monitoring of Ice Pigging in Pipes Containing Liquid Food Materials.</a> J. Food Process. Eng. 40, e12306 (2015).</li><li>Carrasco, J., Hodgson, A., Michaelides, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+molecular+perspective+of+water+at+metal+interfaces.">A molecular perspective of water at metal interfaces.</a> Nat. Mater. 11, 667-674 (2012).</li><li>Hu, X. L., Michaelides, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ice+formation+on+kaolinite:+Lattice+match+or+amphoterism?+.">Ice formation on kaolinite: Lattice match or amphoterism? .</a> Surf. Sci. 601, 5378-5381 (2007).</li><li>Hu, X. L., Michaelides, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+kaolinite+(0+0+1)+polar+basal+plane.">The kaolinite (0 0 1) polar basal plane.</a> Surf. Sci. 604, 111-117 (2010).</li><li>Leiper, A. N., Ash, D. G., McBryde, D. J., Quarini, G. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Improving+the+thermal+efficiency+of+ice+slurry+production+through+comminution.">Improving the thermal efficiency of ice slurry production through comminution.</a> Int. J. Refrig. 35, 1931-1939 (2012).</li><li>Leiper, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Carnot cycle optimisation of ice slurry production through comminution of bulk ice [dissertation]. , (2012).</li><li>Leiper, A. N., Hammond, E. C., Ash, D. G., McBryde, D. J., Quarini, G. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Energy+conservation+in+ice+slurry+applications.">Energy conservation in ice slurry applications.</a> Appl. Therm. Eng. 51, 1255-1262 (2013).</li><li>B&#233;d&#233;carrats, J. -. P., David, T., Castaing-Lasvignottes, J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ice+slurry+production+using+supercooling+phenomenon.">Ice slurry production using supercooling phenomenon.</a> Int. J. Refrig. 33, 196-204 (2010).</li><li>Wijeysundera, N. E., Hawlader, M. N. A., Andy, C. W. B., Hossain, M. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ice-slurry+production+using+direct+contact+heat+transfer.">Ice-slurry production using direct contact heat transfer.</a> Int. J. Refrig. 27, 511-519 (2004).</li><li>Reynolds, O. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+extent+and+action+of+the+heating+surface+of+steam+boilers.">On the extent and action of the heating surface of steam boilers.</a> Proc. Lit. Philos. Soc. Manch. 14, 7-12 (1874).</li><li>Reynolds, O. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Papers on mechanical and physical subjects: reprinted from various transactions and journals. , 81-85 (1900).</li><li>Reynolds, O. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Papers+on+mechanical+and+physical+subjects.">Papers on mechanical and physical subjects.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 12, 129-136 (1969).</li><li>Prandtl, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Eine+Beziehung+zwischen+W&#228;rmeaustausch+und+Str&#246;mungswiderstand+der+Fl&#252;ssigkeiten+(On+the+relation+between+heat+exchange+and+stream+resistance+of+fluid+flow).">Eine Beziehung zwischen W&#228;rmeaustausch und Str&#246;mungswiderstand der Fl&#252;ssigkeiten (On the relation between heat exchange and stream resistance of fluid flow).</a> Physik. Z. 11, 1072-1078 (1910).</li><li>Prandtl, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Bemerkung+&#252;ber+den+W&#228;rme&#252;bergang+im+Rohr+(Note+on+heat+transmission+in+pipes).">Bemerkung &#252;ber den W&#228;rme&#252;bergang im Rohr (Note on heat transmission in pipes).</a> Physik. Z. 29, 487-489 (1928).</li><li>Taylor, G. I. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Conditions+at+the+surface+of+a+hot+body+exposed+to+the+wind.">Conditions at the surface of a hot body exposed to the wind.</a> Rep. Memo. ACA. 272, (1916).</li><li>Taylor, G. I. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+Application+of+Osborne+Reynolds'+Theory+of+Heat+Transfer+to+Flow+through+a+Pipe.">The Application of Osborne Reynolds' Theory of Heat Transfer to Flow through a Pipe.</a> Proc. R. Soc. A. 129, 25-30 (1930).</li><li>K&#225;rm&#225;n, T. v. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Proceedings of the Fourth International Congress for Applied Mechanics. , 54-91 (1934).</li><li>K&#225;rm&#225;n, T. v. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+analogy+between+fluid+friction+and+heat+transfer.">The analogy between fluid friction and heat transfer.</a> Trans. Am. Soc. Mech. Eng. 61, 705-710 (1939).</li><li>Martinelli, R. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+transfer+to+molten+metals.">Heat transfer to molten metals.</a> Trans. Am. Soc. Mech. Eng. 69, 947-959 (1947).</li><li>Colburn, A. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+method+of+correlating+forced+convection+heat-transfer+data+and+a+comparison+with+fluid+friction.">A method of correlating forced convection heat-transfer data and a comparison with fluid friction.</a> Trans. Am. Inst. Chem. Eng. 29, 174-210 (1933).</li><li>Colburn, A. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+method+of+correlating+forced+convection+heat-transfer+data+and+a+comparison+with+fluid+friction.">A method of correlating forced convection heat-transfer data and a comparison with fluid friction.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 7, 1359-1384 (1964).</li><li>Chilton, T. H., Colburn, A. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mass+Transfer+(Absorption)+Coefficients+Prediction+from+Data+on+Heat+Transfer+and+Fluid+Friction.">Mass Transfer (Absorption) Coefficients Prediction from Data on Heat Transfer and Fluid Friction.</a> Ind. Eng. Chem. 26, 1183-1187 (1934).</li><li>Friend, W. L., Metzner, A. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Turbulent+heat+transfer+inside+tubes+and+the+analogy+among+heat,+mass,+and+momentum+transfer.">Turbulent heat transfer inside tubes and the analogy among heat, mass, and momentum transfer.</a> AIChE J. 4, 393-402 (1958).</li><li>Bejan, A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Constructal-theory+network+of+conducting+paths+for+cooling+a+heat+generating+volume.">Constructal-theory network of conducting paths for cooling a heat generating volume.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 40, 799-816 (1997).</li><li>Bejan, A., Lorente, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Constructal+theory+of+generation+of+configuration+in+nature+and+engineering.">Constructal theory of generation of configuration in nature and engineering.</a> J. Appl. Phys. 100, 041301 (2006).</li><li>Bejan, A., Lorente, S., Yilbas, B. S., Sahin, A. Z. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Why+solidification+has+an+S-shaped+history.">Why solidification has an S-shaped history.</a> Sci. Rep. 3, 1711 (2013).</li><li>Lake, R. A., Lewis, E. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Salt+rejection+by+sea+ice+during+growth.">Salt rejection by sea ice during growth.</a> J. Geophys. Res. 75, 583-597 (1970).</li><li>Wettlaufer, J. S., Worster, M. G., Huppert, H. E. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Natural+convection+during+solidification+of+an+alloy+from+above+with+application+to+the+evolution+of+sea+ice.">Natural convection during solidification of an alloy from above with application to the evolution of sea ice.</a> J. Fluid Mech. 344, 291-316 (1997).</li><li>Paige, R. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Stalactite+Growth+beneath+Sea+Ice.">Stalactite Growth beneath Sea Ice.</a> Science. 167, 171-172 (1970).</li><li>Dayton, P. K., Martin, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Observations+of+ice+stalactites+in+McMurdo+Sound,+Antarctica.">Observations of ice stalactites in McMurdo Sound, Antarctica.</a> J. Geophys. Res. 76, 1595-1599 (1971).</li><li>Eide, L. I., Martin, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+formation+of+brine+drainage+features+in+young+sea+ice.">The formation of brine drainage features in young sea ice.</a> J. Glaciol. 14, 137-154 (1975).</li><li>Martin, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ice+stalactites:+comparison+of+a+laminar+flow+theory+with+experiment.">Ice stalactites: comparison of a laminar flow theory with experiment.</a> J. Fluid Mech. 63, 51-79 (1974).</li><li>Jeffs, K., Attenborough, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Frozen Planet: Episode 5 'Winter'. , (2011).</li><li>Fothergill, A., Berlowitz, V., Attenborough, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ch.+Winter:+Life+closes+down.">Ch. Winter: Life closes down.</a> in Frozen Planet: A World Beyond Imagination. , (2011).</li><li>Yun, X., et al. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Ice+formation+in+the+subcooled+brine+environment.">Ice formation in the subcooled brine environment.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 95, 198-205 (2016).</li><li>Weast, R. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> CRC Handbook of Chemistry and Physics. 64, 257-258 (1983).</li><li>Bejan, A., Lage, J. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+Prandtl+Number+Effect+on+the+Transition+in+Natural+Convection+Along+a+Vertical+Surface.">The Prandtl Number Effect on the Transition in Natural Convection Along a Vertical Surface.</a> J. Heat Transfer. 112, 787-790 (1990).</li></ol>

Yazarlar ifşa hiçbir şey yok.

ikincil soğutucu olarak tuzlu kullanarak buz nesil süreci ısı ve kütle transferi kombinasyonunu içerir. Isı transferi büyükse, daha sonra su önce buz formları toplu sıvıyla karıştırmak için şansı var. Bu kişiye su ve hareketsiz kütle tuzlu su arasında göreceli bir hareket olduğu zaman (yani, tuzlu su içinde enjekte su), akım ısı transferi sağlar ve hızlı bir şekilde oluşturulması için buz teşvik gözlemlenmiştir. Çok fazla türbülanslı akışta olduğu, ancak, herhangi bir buz oluşturulabilir. Bu tekniğin büyük sınırlama tuzlu su karıştırılması ve dilüsyonudur. tuzlu su hacmi süreci devam ettiği artmaya devam edecektir. BUZLANMA Bu şekilde yaparken nedenle, yükselen tuzlu su hacmi ve bırakarak tuzlu su tuzluluk farkında olmak önemlidir. Buna ek olarak, üretilen buz toplanmaz, bu eriyen gözlenmiştir. tuzlu su ile iki ısı sağlayan, erime sıcaklığında olmadığı için olabilirve oluşan buz ve dökme sıvı arasındaki kütle transferi. ısı ve kütle transferi modu sadece difüzyon ile ve erime hızı yavaştır. Buz tuzlu su yüzeyinde yüzen olduğundan Ancak, çevreden ek ısı girişi buz erime hızını artırır. tuzlu su hacminin daha da artmasını önlemek üretildikten sonra, bu nedenle, oluşturulan buz hemen toplanmalıdır. seyreltme azaltılması veya su ayrılması ve tuz şu anda laboratuvarda çalışılmaktadır. Birçok fikirlerin bir suyun ikincil soğutucu hacminde değişikliği en aza indirir, kısa bir süre için dökme sıvı maruz kalacağı şekilde, çapı daha büyük olan bir tüpe enjekte edilen suyun yeniden ortaya etmektir. Su daha büyük bir tüp içinde buz büyüme tamamlanması, ardından tuzlu su maruz kaldığında, buz çekirdeklenme ortaya çıkar. Bu katı yüzey ekleyerek, oluşturulan buz toplu tuzluluk kontrol edilebilir.<html> buz içinde düşük tuz içeriği gerekli ise, örneğin, bir ikincil borunun sıvı daha &quot;tatlı su&quot; ekleyebilir. Bu ikinci borunun daldırılmış uzunluğu kolayca ürünün gerekli buz fraksiyonu bağlı olarak değiştirilebilir. Akış reolojisi temas yüzey alanı ve dökme sıvı akış alanı-hacim oranı üzerinde önemli bir etkisi vardır. Gözlemlerimiz temas daha büyük bir alan meydana getirmek üzere daha buz teşvik için daha uygun olduğunu göstermektedir. temas bir artış alanı da kütle transferini artırmak gerektiğini, ancak henüz okudu tuzlu su sıcaklığı ve konsantrasyon aralığında gözlenmemiştir. Akış türbülanslar ve akış ayrılması oluşmaya başlar geçiş bölgesi, girmeden önce, buz her zaman oluşturulur olacak gibi görünüyor. Akış ayıran ve büyük çalkantılar varsa, su moleküllerinin her küme kendi çekirdeklenme noktasını ihtiyacı ve buz bu durumlarda teşkil olmayabilir. &quot;&gt; Tuzlu sıcaklığı ve su-buz dönüşüm oranı arasındaki ilişki, doğrusal ise sabit bir tuzlu su konsantrasyondadır. Brin sıcaklığı en uygun çizgiler karşılık dönüşüm oranı kaymalar brin konsantrasyonu da önemli bir rol oynadığı işaret buz oluşumu / su seyreltme işlemi. faz dönüşümü nedeniyle, sınır koşulları geleneksel ısı ve kütle transferi benzetme çalışmalarında çok farklı ve dolayısıyla, bu benzetmeler bu durumu tanımlamak için yeterli değildir. Bu çalışma aynı zamanda donma sınır borunun çıkışından göreceli sabit bir mesafeye sabit olabilir, çünkü akış bir kalıcı-hal durum ulaşabilir olduğunu ortaya çıkarmıştır. Bu çok daha yüksek bir evaporatör sıcaklık ve COP, mevcut buz yapma teknikleri ile karşılaştırıldığında beklenmektedir çünkü bu durum, sanayide buz üretimi için güvenilir bir yeni bir mekanizma olarak kullanılabilir olduğunu gösterir.

<html> Buz bulamaçlar yoğun endüstrisinde kullanılan ve özellikle başarılı bir uygulama buz pig teknoloji 1, 2 &#39;dir. Geleneksel köpük ve katı domuz karşılaştırıldığında, buz domuz nedeniyle sıvı fazın yağlama etkisi ve kristaller 3, 4, 5 eritmek buz gibi bazı donma noktasının yüksekliği uzun bir mesafe boyunca karmaşık topolojileri seyahat edebilirsiniz . domuz takılıyor bile, biri sadece eritmek ve daha sonra temizleme işlemine devam etmek için buz çamurları için bekleyebilir. boru temizleme yöntemi, ucuz ve kullanımı kolaydır. Buz fraksiyonu buz domuz performansında önemli bir rol oynar. Buz fraksiyonu ölçmek için, bir buz bulamaç yeterince 6 kalın olup olmadığını belirlemek için bir cafetiere (Fransız basın) kullanabilir,&quot;Buz Pig yaparken&gt; 7. Yüksek cafetière buz fraksiyonu, tipik olarak% 80, gereklidir. Online buz fraksiyonu algılama Son araştırmalar, hem elektromanyetik ve ultrasonik dalgalar iş 8, 9, 10, 11 için uygun olduğunu gösterdi. Buz domuz genellikle ağırlık bazında% 5 NaCI çözeltisi (tuzlu su) ile ilgili olarak, bir kazıma yüzeyli buz hazırlama yapılır. Aynı zamanda sanayide buz çamurlar yapma birincil yoludur. Buz makinesi Bu tür soğuk metalik yüzey, tipik olarak, pürüzsüz 316 çelik yüzeyi üzerine su veya tuzlu su donar ve daha sonra periyodik olarak rahatsız partiküller makas. Sıvı metale arayüzleri çok karmaşık ve buz 12 yapmak için gerekli olan faktörler çok çeşitli etkilenir. olmayan metal ve su arasındaki arayüzü çok farklı olabilir, ve bir özellikle ilginç bir örnektir Kaolinit olduğunu. Kaolsağlam yüzeyine bitişik uygun bir buz yapısı değil, bu 13 üst 14 oluşturmak için buz gibi hidrojen-bağlı kümeleri teşvik amfoterik alt-tabaka bir sıvı tabakası olmadığı için sonlu su ara-yüzünde özeldir. Buz domuz üretme başka bir yolu da yüksek konsantrasyonlu tuzlu su aynı anda ilave edilir ise önceden hazırlanmış buz blokları kırma gerektirir. Resim donma noktası düşürücü (FPD) buz oluşumundan önce ilave edilir, bu yöntem için, soğutma sisteminin çok daha yüksek bir buharlaştırma sıcaklıkta olabilir; Bu nedenle bağlı belirli bir soğutma görev 15, 16, 17 için alçaltılmış sıkıştırma oranı ve azaltılabilir gücüne daha etkili olarak kabul edilir. diğer iki buz üretim yöntemi vardır: aşırı soğutulmuş sudan buz üreten ve doğrudan temas soğutucu ve su koyarak <supclass = &quot;xref&quot;&gt; 18, 19. aşırı soğuma yöntemi buz çekirdeklenme ve büyüme üretmek için metastable aşırı soğutulmuş su rahatsız içerir. Bu yöntem için en büyük sorun sistemini bloke edebilir istenmeyen buz oluşumudur. soğutucu ne de yağlama yağı ne son buz üründe aranan çünkü doğrudan temas yöntemi buz pigleme için uygun olmadığı kabul edilir. buz oluşumu nedeniyle sürecinde oluşturulan füzyon gizli ısı ısı ve kütle transferi gerektirmektedir. İlk gazların ısı ve kütle ulaşım kuvvetle bağlanır ve benzeri matematiksel formüller 20 ifade edilebilir 1874 yılında Osborn Reynolds tarafından keşfedilmiştir. Bu çalışma sıvıları momentum, ısı ve kütle transferi konusunda öncü kağıt kurdu ve 22 birkaç kez 21 yeniden basıldı. Bu konu daha sonra bir tarafından incelenmiştirGaz, sıvı, ve erimiş metal 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33 için analitik ve empirik yaklaşımlar, başkalarının sayısı. Kenara ısı ve kütle transferi, sıvı dendritik buz büyüme gelişebilir çekirdeklenme siteleri ihtiyacı var. Buz kristallerinin büyüme içine modern fikir buz Bu şekilde 34, 35, 36 yetişen açıklamak Adrian Bejan geliştirdiği Constructal Kanunu kullanılır. tuzlu su buz oluşumu nedeniyle tuzunun varlığı saf su içinde olandan çok farklıdır. Her şeyden önce,<html> tuz sıvı termodinamik değiştirir ve donma noktasını karartıyor. İkinci olarak, tuz (sıcaklık ötektik noktasına ulaştığında, sadece oluşturabilen, Hidrohalit hariç), buz matris içinde çözülmez ve buz büyümeye başladığı zaman dökme sıvı transfer edilmektedir. Tuz ret laboratuarında 37, 38 okudu deniz buz ve buz hem de keşfedildi. reddedilen yüksek konsantrasyonlu brin bir sıcaklığa çok altında, deniz suyunun donma noktasında olduğundan, inerken, buz akan tuzlu su ve hareketsiz dökme sıvı arasındaki arayüzde büyür. Ayrıca brinicles adlı bu buz sarkıtlar, ilk McMurdo Sound, Antarktika keşfedildi ve deneysel 39, 40, 41, 42 çalışıldı. 2011 yılında, BBC Frozen Planet serisinin brinicles oluşumunu filme&quot;xref&quot;&gt; 43, 44. Laboratuvarda, su soğuk tuzlu su banyosuna sokulur akan ve durgun sıvılar tersine çevirerek, su doğru koşullar altında 45 buz dönüşebilir olduğu ortaya çıktı. Su ilave edilir konumu, reolojisini, akış ve tuzlu su ısı ve konsantrasyon fazla buz üretilebilir kadar etkileyen tüm önemli faktörler olduğu bulunmuştur. Bu çalışmanın genel amacı, bir buz makinesi yüksek evaporatör sıcaklığı ve sıvı-sıvı ısı transferi yüksek oranda enerji kullanımının verimliliğini artırabilir düşünüyor, buz çamurlar oluşturmak için bu mekanizma yoluyla gelişmiş olabilir, eğer araştırmaktır. Bu makale hisseleri deney anahtar yönleri.

<table><tbody><tr><td>DMA 4500 M</td><td>Anton Paar</td><td>81546022</td><td>Density Metre</td></tr><tr><td>GELATO Chef 2200</td><td>magimix</td><td>0036500504R13</td><td>Ice Cream Maker</td></tr><tr><td>280D</td><td>FREEZE MASTER</td><td>241-1441</td><td>Pipe Freezer</td></tr><tr><td>M17.5X2</td><td>BLUE ICE MACHINES</td><td>GK924</td><td>Slushy Puppy Machine</td></tr><tr><td>HH68K</td><td>OMEGA</td><td>140045</td><td>Thermometer</td></tr><tr><td>OHAUS</td><td>TS4KW</td><td>1324</td><td>Scale</td></tr><tr><td>ZFC321WA/BNI225</td><td>ZANUSSI</td><td>920672574-00</td><td>Freezer</td></tr><tr><td>EIS Heater Matrix</td><td>Vauxhall</td><td>214720041</td><td>Heat Exchanger</td></tr><tr><td>2500LPH</td><td>JBA</td><td>AP-2500</td><td>Pump</td></tr><tr><td>Glass syringe</td><td>FORTUNA Optima</td><td></td><td>100 mL</td></tr><tr><td>OAT concentrated coolant</td><td>wilko</td><td>P30409014</td><td>Ethylene Glycol</td></tr><tr><td>pure dried vacuum salt</td><td>INEOS Enterprise</td><td>1433324</td><td>NaCl Salt</td></tr><tr><td>Methylated Spirits</td><td>Barrettine</td><td>1170</td><td>Methanol&amp;nbsp;</td></tr></tbody></table>

ice generation and the heat and mass transfer phenomena of introducing water to a cold bath of brine

Biz aşırı soğutulmuş tuzlu su ortamında ısı ve kütle transferi ve donma olaylarının incelenmesi için bir yöntem ortaya koymaktadır. Bizim Deney su soğuk tuzlu su banyosuna ilave edilir olduğunda, uygun koşullar altında, buz üretilebilir olduğunu göstermiştir. tuzlu su ve su karışımı olan ek olarak, buz formunu sağlamak için, ısı aktarımı oranı kütle transferi bu baypas gerekir. Su tuzlu yüzeyine küçük damlacıklar formunda verildiğinde, ısı ve kütle transferi modu difüzyon sayesinde gerçekleşir. yüzdürme altında tuzlu su ile karıştırılarak su durur, ama buz kalın büyüdükçe, o bir sonucu olarak büyümeye daha zor buz yapma, ısı transfer oranını yavaşlatır. Su akışı şeklinde tuzlu su içine sokulur zaman, bir dizi faktör oluşturur ne kadar buz etki bulunmuştur. ısı ve kütle transferi itici gücü olan tuzlu su sıcaklığı ve konsantrasyonu, sırasıyla, su-buz dönüşüm rati etkileyebilirO; Alt banyo sıcaklıkları ve tuzlu su konsantrasyonları oluşturmak için daha fazla buz teşvik ediyoruz. doğrudan ısı ve kütle transferi katsayılarının hem etkileyebilir akış reolojisi, aynı zamanda önemli bir faktördür. Buna ek olarak, akış reoloji dökme sıvı akış temas alanı değiştirir.

Şekil 1, tuzlu su ile enjekte suya tuzlu yüzeyinde ortaya suyun etkilerini karşılaştırır. Su dökme sıvı ile çok karıştırmak yoktu çünkü &quot;buz kap&quot; senaryoda, oluşan buz sağlam. iki sıvı arasındaki ısı ve basınç farkı su kaldırma kuvveti oluşturur ve karıştırılması önler. Hem sıvılar statiktir (örneğin, ısı transfer kütlesinin çok daha büyüktür; Sc ≈ 500, Pr ≈ 10, Le ≈ 50), bu yüzden, buz kolay oluşabilir. Bu deneyde bir duygusal katmanda ne tuz ret ne oluşum vardır. Buz kalın büyür sonra, nedeniyle düşük ısı iletkenliği ısı transfer oranını engel ve buz oluşumu oranını etkileyecektir. Bu noktada, açıkça ortaya &quot;tatlı su&quot; artık derhal katı haline dondurup olduğu görülmektedir. Buna ek olarak, konveksiyon olmadan düşük Thermatuzlu kendisi l iletkenlik de soğuk lavabo gizli ısı taşınmasını engellemektedir. Buz oluşumunun hızı, doğrudan bağlantılı ve tuzlu su sıcaklığına çok hassastır. Örneğin, -15 ° C ile tuzlu su -13 ° C tuzlu göre çok daha hızlı donar. su enjeksiyon durumunda, buz şekli ve boyutu akış reolojisi ile ilgilidir. Kıvırcık kuyruk ardından düz bir kafa: Şekil 1&#39;de gösterilen buz çubuk iki farklı parçalar vardır. kıvırcık bölüm akışı buna daha fazla türbülans vardır tuzlu su yüzeyine, çok daha yakın oluşur. kıvırcık kuyruk özellikle ısı ve kütle transferi aynı dere, dış katmanında, çünkü genellikle ısı ve kütle transfer oranları arasındaki farkı en aza indirir türbülans başlangıcı, düz kafa çok daha incedir. Bu nedenle, sadece iç çekirdek buz içine donabilir. Tüp çıkış, dikey olarak yerine buz wil bir yaprak yatay tutulursal oluşturulabilir. buz nesil daha istikrarlı hale gelir ve sonuç tekrarlanabilir. Son olarak, akış hızını düşürücü karıştırma ortadan kaldırılması için etkili bir yol olmadığı tespit edildi. Bunun yerine, önemli ölçüde tüp engelleme şansını artırır. su-buz dönüşüm oranı ölçümleri gerçekleştirirken su enjeksiyon açısı, yatay eksene 0 ° &#39;de tutulur. Tuzlu su ile sıcaklık ve konsantrasyonda etkisi Şekil 2&#39;de gösterilmiştir. Dönüşüm oranları genellikle çalışılan salamura sıcaklıkları ve konsantrasyonları için 0.4 0.9 arasında oturmak. Deney boyunca buz oluşumu sınır sabiti akış reolojisi ve konumunu korumak için çok önemlidir. Tank B salamura büyük hacimli ölçümlerine yerel termal geçişlerini etkilerini azaltmaya yardımcı olur. tuzlu su sıcaklığı ve dönüşüm oranı arasındaki ilişki incelenmiştir sıcaklık çaldı için birinci derecedene. En iyi uyum hatları için katsayıları Tablo 1 &#39;de listelenmiştir. Farklı püskürtme açısı kullanılırsa temas ve dolayısıyla alan, ısı ve kütle transferi oranları farklı olduğu için, su-buz dönüşüm oranları, artık bu ilişkileri takip edecektir. buz toplarken, tutarlı tuzlu su / yıkama suyu silkeleyin ve elek kalan su miktarını en aza indirmek için denemek için uygulanan kuvveti tutmak önemlidir. tuzlu su yıkayın için kullanılan suyun Benzer miktarlar tutarsız sonuçlar önlemek için uygulanmalıdır. Suyun fazla 500 ml buz yıkamak için kullanıldığı takdirde, daha fazla tuzluluk azaltılması pek mümkün olduğu tespit edilmiştir. hacim 200 mL &#39;nin altında olduğu zaman, tuzluluk 4 ağırlık%&#39; ine kadar olabilir. soğutucu sıcaklığı bu yöntem buz elde etmek için kullanılması durumunda, genellikle, -40 ° C kullanan bir kazınmış-yüzeyli Buz makinesi, çok daha yüksek olduğu için, daha yüksek bir COP beklenenŞekil 3 &#39;de, bizim hesaplamaya göre yöntem. örneğin, buharlaştırıcı sıcaklığı -20 ° C&#39;ye yükselmiş ise, COP yaklaşık soğutucu R134a 3 ulaşabilir. <img alt="Şekil 1" src="/files/ftp_upload/55014/55014fig1.jpg" /> Şekil 1: Su giriş konumu. Su tuzlu su yüzeyinde tanıtıldı zaman bir &quot;buz örtüsü&quot; oluşturabilir. buz formları bir çubuk tüp çıkış dik tutulduğunda. Su tuzlu su enjekte edildiğinde, buz şekli akış reolojisi bağlıdır. <a href="https://ecsource-jove-com.bdigitaluss.remotexs.co/files/ftp_upload/55014/55014fig1large.jpg" target="_blank">Bu rakamın büyük halini görmek için lütfen buraya tıklayınız.</a> <img alt="şekil 2" src="/files/ftp_upload/55014/55014fig2.jpg" /> Şekil 2: en uygun çizgi farklı tuzlu konsantrasyonlarda Dönüşüm oranı karşılaştırması. Brin HemE sıcaklık ve ne kadar su konsantrasyonu etkisi debisi ve reoloji aynı tutulur buz (dönüşüm oranı) içine donmuş olabilir. Dönüşüm oranı salamura sıcaklığının düşmesi ile doğrusal olarak artar. düşük banyo sıcaklıklarında düşük tuzlu su konsantrasyonları daha buz üretir. yıkama yöntemi, kuru-toplama yöntemi daha buz toplar. <a href="https://ecsource-jove-com.bdigitaluss.remotexs.co/files/ftp_upload/55014/55014fig2large.jpg" target="_blank">Bu rakamın büyük halini görmek için lütfen buraya tıklayınız.</a> <img alt="Şekil 3," src="/files/ftp_upload/55014/55014fig3.jpg" /> Şekil 3: soğutma sıvısı, bir dizi farklı buharlaştırıcı sıcaklıklarda performans katsayısı. Daha yüksek evaporatör sıcaklıkları soğutma sistemlerinin performansı (COP) katsayısı lehine. İki geçiş soğutucular (R22 ve R134A) zaten yasaklı R502 ve harmanlar (R404A ve R507A) daha iyi COP var.<a href="https://ecsource-jove-com.bdigitaluss.remotexs.co/files/ftp_upload/55014/55014fig3large.jpg" target="_blank">Bu rakamın büyük halini görmek için lütfen buraya tıklayınız.</a> <table border="1" fo:keep-together.within-page="1" fo:keep-with-next.within-page="always"><tbody><tr><td> Tuz konsantrasyonu (ağırlıkça%) </td><td colspan="2"> kuru koleksiyon </td><td colspan="2"> Islak koleksiyon </td></tr><tr><td></td><td> p1 </td><td> p2 </td><td> p1 </td><td> p2 </td></tr><tr><td> 23.3 </td><td> -,09909 </td><td> -1,34 </td><td> -0,1196 </td><td> -1,439 </td></tr><tr><td> 22 </td><td> -0,1204 </td><td> -1,633 </td><td> -0,1439 </td><td> -1,839 </td></tr><tr><td> 21 </td><td> -0,1261 </td><td> -1,682 </td><td> -0,1545 </td><td> -1,98 </td></tr></tbody></table> Tablo 1: Katsayılar fotuzlu su sıcaklığı şemasına karşı dönüşüm oranı r en uygun çizgiler. Dönüşüm oranı doğrusal formüle göre tuzlu su sıcaklığı ile ilişkilidir: <img alt="Denklem" src="/files/ftp_upload/55014/55014eq5.jpg" /> . Hem kuru-ve ıslak toplama yöntemleri burada listelenir.

Watch this Scientific Journal Video about Ice Generation and the Heat and Mass Transfer Phenomena of Introducing Water to a Cold Bath of Brine at JoVE.com

Ice Generation and the Heat and Mass Transfer Phenomena of Introducing Water to a Cold Bath of Brine

Burada, suyun bir sıcaklık aralığı çok altında, suyun donma noktasında, ikinci bir soğutucu olarak, tuzlu su, soğuk banyo kişiye zaman buz oluşumunu göstermek için bir protokol mevcut. Bu endüstri için buz üretme alternatif bir yol olarak kullanılabilir.

Buz Üretimi ve tuzlu su bir soğuk Bath Tanıtımı Su Isı ve Kütle Transferi

We demonstrate a method for the study of the heat and mass transfer and of the freezing phenomena in a subcooled brine environment. Our experiment showed ...

ice-generation-heat-mass-transfer-phenomena-introducing-water-to-cold

Nanyang Technological University

Research

Education

JoVE Core

JoVE Journal

Physics

Engineering

Unit 1

Temperature and Heat

SCIENTISTS IN ACTION

13.8K Görüntüleme.  University of Bristol.  Burada, suyun bir sıcaklık aralığı çok altında, suyun donma noktasında, ikinci bir soğutucu olarak, tuzlu su, soğuk banyo kişiye zaman buz oluşumunu göstermek için bir protokol mevcut. Bu endüstri için buz üretme alternatif bir yol olarak kullanılabilir. 

Video: Ice Generation and the Heat and Mass Transfer Phenomena of Introducing Water to a Cold Bath of Brine

Reservoir Condition Pore-scale Imaging of Multiple Fluid Phases Using X-ray Microtomography

X-ray microtomography was used to image, at a resolution of 6.6 &#181;m, the pore-scale arrangement of residual carbon dioxide ganglia in the pore-space of a carbonate rock at pressures and temperatures representative of typical formations used for CO2 storage. Chemical equilibrium between the CO2, brine and rock phases was maintained using a high pressure high temperature reactor, replicating conditions far away from the injection site. Fluid flow was controlled using high pressure high temperature syringe pumps. To maintain representative in-situ conditions within the micro-CT scanner a carbon fiber high pressure micro-CT coreholder was used. Diffusive CO2 exchange across the confining sleeve from the pore-space of the rock to the confining fluid was prevented by surrounding the core with a triple wrap of aluminum foil. Reconstructed brine contrast was modeled using a polychromatic x-ray source, and brine composition was chosen to maximize the three phase contrast between the two fluids and the rock. Flexible flow lines were used to reduce forces on the sample during image acquisition, potentially causing unwanted sample motion, a major shortcoming in previous techniques. An internal thermocouple, placed directly adjacent to the rock core, coupled with an external flexible heating wrap and a PID controller was used to maintain a constant temperature within the flow cell. Substantial amounts of CO2 were trapped, with a residual saturation of 0.203 &#177; 0.013, and the sizes of larger volume ganglia obey power law distributions, consistent with percolation theory.

We present a methodology for the imaging of multiple fluid phases at reservoir conditions by the use of x-ray microtomography. We show some representative results of capillary trapping in a carbonate rock sample.

Çoklu Akışkan Aşama Rezervuar Durumu Gözenek ölçekli Görüntüleme X-ışını Microtomography kullanma

X-ray microtomography was used to image, at a resolution of 6.6 &#181;m, the pore-scale arrangement of residual carbon dioxide ganglia in the pore-space ...

Mühendislik

Evolution of Staircase Structures in Diffusive Convection

Diffusive convection (DC) occurs when the vertical stratified density is controlled by two opposing scalar gradients that have distinctly different molecular diffusivities, and the larger- and smaller- diffusivity scalar gradients have negative and positive contributions for the density distribution, respectively. The DC occurs in many natural processes and engineering applications, for example, oceanography, astrophysics and metallurgy. In oceans, one of the most remarkable features of DC is that the vertical temperature and salinity profiles are staircase-like structure, composed of consecutive steps with thick homogeneous convecting layers and relatively thin and high-gradient interfaces. The DC staircases have been observed in many oceans, especially in the Arctic and Antarctic Oceans, and play an important role on the ocean circulation and climatic change. In the Arctic Ocean, there exist basin-wide and persistent DC staircases in the upper and deep oceans. The DC process has an important effect on diapycnal mixing in the upper ocean and may significantly influence the surface ice-melting. Compared to the limitations of field observations, laboratory experiment shows its unique advantage to effectively examine the dynamic and thermodynamic processes in DC, because the boundary conditions and the controlled parameters can be strictly adjusted. Here, a detailed protocol is described to simulate the evolution process of DC staircase structure, including its generation, development and disappearance, in a rectangular tank filled with stratified saline water. The experimental setup, evolution process, data analysis, and discussion of results are described in detail.

Diffusive convection (DC) widely occurs in natural processes and engineering applications, characterized by a series of staircases with homogeneous convecting layers and stratified interfaces. An experimental procedure is described to simulate the evolution process of the DC staircase structure, including the generation, development and disappearance, in a rectangular tank.

Diffusive konveksiyon merdiven yapıların evrimi

Diffusive convection (DC) occurs when the vertical stratified density is controlled by two opposing scalar gradients that have distinctly different ...

Çevre

Pool-Boiling Heat-Transfer Enhancement on Cylindrical Surfaces with Hybrid Wettable Patterns

In this study, pool-boiling heat-transfer experiments were performed to investigate the effect of the number of interlines and the orientation of the hybrid wettable pattern. Hybrid wettable patterns were produced by coating superhydrophilic SiO2 on a masked, hydrophobic, cylindrical copper surface. Using de-ionized (DI) water as the working fluid, pool-boiling heat-transfer studies were conducted on the different surface-treated copper cylinders of a 25-mm diameter and a 40-mm length. The experimental results showed that the number of interlines and the orientation of the hybrid wettable pattern influenced the wall superheat and the HTC. By increasing the number of interlines, the HTC was enhanced when compared to the plain surface. Images obtained from the charge-coupled device (CCD) camera indicated that more bubbles formed on the interlines as compared to other parts. The hybrid wettable pattern with the lowermost section being hydrophobic gave the best heat-transfer coefficient (HTC). The experimental results indicated that the bubble dynamics of the surface is an important factor that determines the nucleate boiling.

Pool-boiling heat-transfer experiments were carried out to observe the effects of hybrid wettable patterns on the heat-transfer coefficient (HTC). The parameters of investigation are the number of interlines and the pattern orientation of the modified wettable surface.

Hibrid Sulandınlabilir Desenler Silindirik Yüzeylerde Pool-Kaynama Isı Transferinin Geliştirilmesi

In this study, pool-boiling heat-transfer experiments were performed to investigate the effect of the number of interlines and the orientation of the ...

Near-Infrared Temperature Measurement Technique for Water Surrounding an Induction-heated Small Magnetic Sphere

A technique to measure the temperature of water and non-turbid aqueous media surrounding an induction-heated small magnetic sphere is presented. This technique utilizes wavelengths of 1150 and 1412 nm, at which the absorption coefficient of water is dependent on temperature. Water or a non-turbid aqueous gel containing a 2.0-mm- or 0.5-mm-diameter magnetic sphere is irradiated with 1150 nm or 1412 nm incident light, as selected using a narrow bandpass filter; additionally, two-dimensional absorbance images, which are the transverse projections of the absorption coefficient, are acquired via a near-infrared camera. When the three-dimensional distributions of temperature can be assumed to be spherically symmetric, they are estimated by applying inverse Abel transforms to the absorbance profiles. The temperatures were observed to consistently change according to time and the induction heating power.

A technique utilizing wavelengths of 1150 and 1412 nm to measure the temperature of water surrounding an induction-heated small magnetic sphere is presented.

Yakın kızılötesi sıcaklık ölçüm tekniği bir indüksiyon ısıtmalı manyetik küre küçük çevreleyen su için

A technique to measure the temperature of water and non-turbid aqueous media surrounding an induction-heated small magnetic sphere is presented. This ...

Proof-of-Concept for Gas-Entrapping Membranes Derived from Water-Loving SiO2/Si/SiO2 Wafers for Green Desalination

Desalination through direct contact membrane distillation (DCMD) exploits water-repellent membranes to robustly separate counterflowing streams of hot and salty seawater from cold and pure water, thus allowing only pure water vapor to pass through. To achieve this feat, commercial DCMD membranes are derived from or coated with water-repellent perfluorocarbons such as polytetrafluoroethylene (PTFE) and polyvinylidene difluoride (PVDF). However, the use of perfluorocarbons is limiting due to their high cost, non-biodegradability, and vulnerability to harsh operational conditions. Unveiled here is a new class of membranes referred to as gas-entrapping membranes (GEMs) that can robustly entrap air upon immersion in water. GEMs achieve this function by their microstructure rather than their chemical make-up. This work demonstrates a proof-of-concept for GEMs using intrinsically wetting SiO2/Si/SiO2 wafers as the model system; the contact angle of water on SiO2 is &#952;o &#8776; 40&#176;. Silica-GEMs had 300 &#956;m-long cylindrical pores whose diameters at the (2 &#956;m-long) inlet and outlet regions were significantly smaller; this geometrically discontinuous structure, with 90&#176; turns at the inlets and outlets, is known as the &#34;reentrant microtexture&#34;. The microfabrication protocol for silica-GEMs entails designing, photolithography, chrome sputtering, and isotropic and anisotropic etching. Despite the water loving nature of silica, water does not intrude silica-GEMs on submersion. In fact, they robustly entrap air underwater and keep it intact even after six weeks (&#62;106 seconds). On the other hand, silica membranes with simple cylindrical pores spontaneously imbibe water (&#60; 1 s). These findings highlight the potential of the GEMs architecture for separation processes. While the choice of SiO2/Si/SiO2 wafers for GEMs is limited to demonstrating the proof-of-concept, it is expected that the protocols and concepts presented here will advance the rational design of scalable GEMs using inexpensive common materials for desalination and beyond.

Proof-of-Concept for Gas-Entrapping Membranes Derived from Water-Loving SiO2/Si/SiO2 Wafers for Green Desalination

Presented here is a stepwise protocol for realizing gas-entrapping membranes (GEMs) from SiO2/Si wafers using integrated circuit microfabrication technology. When silica-GEMs are immersed in water, the intrusion of water is prevented, despite the water-loving composition of silica.

Su Seven SiO2/Si/SiO2 Gofretlerden Elde Edilen Gaz-Entrapping Membranlar Için Proof-of-Concept Yeşil Tuzdan Arındırma için Gofretler

Desalination through direct contact membrane distillation (DCMD) exploits water-repellent membranes to robustly separate counterflowing streams of hot and ...

Measuring Electrical Conductivity to Study the Formation of Brines Under Martian Conditions

This paper describes a protocol to design experiments to study the formation of brines under Martian conditions and monitor the process with electrical conductivity measurements. We used the Engineering Qualification Model (EQM) of Habitability: Brines, Irradiation, and Temperature (HABIT)/ExoMars 2022 instrument for the experiment setup but we provide a brief account of constructing a simple and inexpensive electrical conductivity measurement setup. The protocol serves to calibrate the electrical conductivity measurements of the salt deliquescence into brine in a simulated Martian environment. The Martian conditions of temperature (-70 &#176;C to 20 &#176;C), relative humidity (0% to 100%) and pressure (7 - 8 mbar) with carbon-dioxide atmosphere were simulated in the SpaceQ Mars simulation chamber, a facility at the Lule&#229; University of Technology, Sweden. The hydrate form of the known amount of salt accommodated between a pair of electrodes and thus the electrical conductivity measured depends predominantly on its water content and the temperature and relative humidity of the system. Electrical conductivity measurements were carried out at 1 Hz while exposing salts to a continuously increasing relative humidity (to force transitioning through various hydrates) at different Martian temperatures. For demonstration, a day-night cycle at Oxia Planum, Mars (the landing site of ExoMars 2022 mission) was recreated.

The objective of the protocol is to monitor the hydration of salts and the brine formation process. Electrical conductivity is used as the measurement technique. The experiments are performed in a simulated Martian environment of temperature, relative humidity and carbon-dioxide atmosphere.

This paper describes a protocol to design experiments to study the formation of brines under Martian conditions and monitor the process with electrical ...

Kimya

Experimental Multiscale Methodology for Predicting Material Fouling Resistance

The buildup of fouling deposits in energy systems degrades their ability to transfer heat, reducing efficiency and causing operational issues such as localized corrosion. Each application presents its own challenges. In nuclear power generation, the buildup of CRUD (Chalk River Unidentified Deposits) induces unique, negative effects ranging from reduced heat transfer, to axial power shifting, to CRUD-induced localized corrosion (CILC), the last of which can cause sudden fuel failure. Knowledge of why CRUD forms and how to prevent its adhesion to nuclear fuel rods represents a major step towards eliminating it. This paper demonstrates a methodology to ascertain which materials may resist CRUD adhesion, thereby preventing its initiation and growth. It presents experiments targeted at multiple length scales: pool boiling (macroscale), which simulates CRUD initiation processes in a nuclear reactor, and atomic force microscope (AFM) force spectroscopy (microscale), which yields quantitative measurements of the adhesion between CRUD constituents and candidate CRUD-resistant materials. Early data from both sets of experiments show some correlation, suggesting that AFM force spectroscopy (AFM-FS) may be used to pre-screen materials for fouling resistance. So far, it appears that CRUD constituents adhere well to oxides, while carbides show both greatly reduced adhesion and no adherent CRUD in pool boiling experiments. The relationship between the AFM-FS measurements and the growth of CRUD in the pool boiling experiments may provide insight into the possible factors affecting fouling in nuclear reactors, eventually leading to its elimination.

Fouling, or corrosion product deposition, plagues numerous fields of energy production. At its core is adhesion between dissimilar materials. Understanding and controlling adhesion could reduce or eliminate fouling. This paper demonstrates pool boiling experiments (macroscale) and atomic force microscope force-spectroscopy measurements (microscale), which when in agreement, indicate fouling-resistance.

The buildup of fouling deposits in energy systems degrades their ability to transfer heat, reducing efficiency and causing operational issues such as ...

Biyoloji

Conducting Reactions Below Room Temperature

Source: Laboratory of Dr. Dana Lashley - College of William and Mary
Demonstration by: Matt Smith
When new bonds are formed in the course of a chemical reaction, it requires that the involved species (atoms or molecules) come in very close proximity and collide into one another. The collisions between these species are more frequent and effective the higher the speed at which these molecules are moving. A widely used rule of thumb, which has its roots in the Arrhenius equation1, states that raising the temperature by 10 K will approximately double the rate of a reaction, and raising the temperature by 20 K will quadruple the rate:
(1) <img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/10224/10224eq1.jpg" />
Equation (1) is often found in its logarithmic form:
(2) <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/10224/10224eq2.jpg" />
where k is the rate of the chemical reaction, A is the frequency factor (relating to frequency of molecular collisions), Ea is the activation energy required for the reaction, R is the ideal gas constant, and T is the temperature at which the reaction is taking place.
A higher temperature therefore means a reaction is completed much faster. Nonetheless, in some cases it is desirable to carry out reactions at low temperatures, in spite of the lowering effect on the rate of the reaction. A few scenarios in this regard are elaborated upon further below.
When it is useful to run a reaction below room temperature, chemists use cooling baths to maintain a certain temperature or temperature range. Reactions are cooled down to a desired temperature by placing the reaction flask inside an appropriate cooling bath. The reagents in the reaction never come in direct contact with the chemicals in the cooling bath. The cooling bath may consist of a single cryogenic (cooling) component (such as ice, dry ice, or liquid nitrogen) or may be a mixture of the cryogenic component with a certain solvent and/or an additive salt. The purpose of the solvent is to effectively transfer temperature of the cooling agent to the reaction flask, and the purpose of the additive is to lower (or depress) the freezing point of the mixture. (Note that it is possible for a substance to be both a solvent and an additive.)

Source: Laboratory of Dr. Dana Lashley - College of William and Mary
Demonstration by: Matt Smith
When new bonds are formed in the course of a chemical ...

JoVE Science Education

Organik Kimya

Quenching and Boiling

Source: Alexander S Rattner, Sanjay Adhikari, and Mahdi Nabil; Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, PA
Controlled heating followed by rapid cooling is an important element of many materials processing applications. This heat-treating procedure can increase material hardness, which is important for cutting tools or surfaces in high wear environments. The rapid cooling stage is called quenching, and is often performed by immersing materials in a fluid bath (often water or oil). Quenching heat transfer can occur due to forced convection - when the action of rapidly moving material through coolant drives the heat transfer process, and due to free convection - when the reduced density of hot fluid near the material surface causes buoyancy-driven circulation and heat transfer. At high material temperatures, the coolant can boil, leading to increased heat transfer effectiveness. However, when extremely hot materials are quenched, they can be blanketed in relatively low thermal conductivity coolant vapor, leading to poor heat transfer.
In this experiment, quenching heat transfer will be measured for a heated copper cylinder, which is representative of small heat-treated parts. The transient sample temperature profile will be measured during quenching and compared with theoretical results for free convection heat transfer. Boiling phenomena will also be investigated qualitatively.

Quenching, Boiling, Convection and Nusselt Number

Source: Alexander S Rattner, Sanjay Adhikari, and Mahdi Nabil; Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, ...

Makine Mühendisliği

Evaluating the Heat Transfer of a Spin-and-Chill

Source: Michael G. Benton and Kerry M. Dooley, Department of Chemical Engineering, Louisiana State University, Baton Rouge, LA
The Spin-and-Chill uses heat transfer and fluid flow fundamentals to chill beverages from room temperature to 38 &#176;F in as little as 2 min. It would take a refrigerator approximately 240 min and an ice chest approximately 40 min to achieve an equivalent temperature change. This is accomplished Spin and Chill by spinning a can or bottle at up to 500 rpm, which creates little or no foaming.
In this experiment, the efficacy of spinning a cylinder (i.e., soda can) at high speeds to cool a soft drink will be evaluated. Operational parameters, such as rpm and spin time, will be varied to assess their effect on heat transfer, and the heat transfer coefficient will be calculated using a lumped parameter model.

Convective Spin-and-Chill Heat Transfer: Lumped Parameter Model

Source: Michael G. Benton and Kerry M. Dooley, Department of Chemical Engineering, Louisiana State University, Baton Rouge, LA
The Spin-and-Chill uses ...