עבודה זו נתמכה על ידי הקרן הלאומית למדע, גרנט # 281/14.

1. לבדוק את מקטע עבור מדידות טמפרטורה מיידי
<ol><li>תהליך הייצור של סעיף מבחן (איור 2)
	<ol>
<li>לחתוך קטע צינור לפחות 70 ס מ באורך. הערה: קוטר וקיר עובי סעיף מבחן צריך להיות זהה לזה של הצינור בשימוש במתקן ניסיוני.</li>
		<li>השימוש מכונת הטחינה לחתוך 4 חלונות צרים סמוכים לאורך הצינור בסעיף מבחן, כל חלון רחב 6 מ מ, 80 מ מ ארוך עם פער של 25 מ מ בין חלונות רצופים.</li>
		<li>מ 12 מיקרומטר דק מפלדת רדיד, 40-60 cmlong ו- 12 מ מ רחב רצועות לחתוך. הערה: נייר הכסף ישמש כדי לאטום את החלונות בצינור הבדיקה. פלדת צריך להיות מצופה שני פסים זהב לסמן במרחק קטן מקצות רדיד האלומיניום, נועדו לשמש כדי לרתך את החוטים אספקת כוח כדי לחמם את רדיד האלומיניום, ראה איור 2.</li>
		<li>למדוד רדיד האלומיניום באמצעות מד התנגדות התנגדות חשמלית.</li>
		<li>מניחים את נייר הכסף בתוך הצינור השלבים המתוארים להלן.<ol>
<li>ליצור בסיס להכנסת מסכל לתוך סעיף מבחן עשוי צינור קשיח עם הקוטר החיצוני שווה לזה של הקוטר הפנימי של צינור הבדיקה. לשם כך, לחתוך, 20 מ מ רחב ו כ 80 ס מ זמן חלק החומה צינור</li>
			<li>המעיל הבסיס עם גריז לפני הצבת מסכל על זה, כדי לאפשר התנתקות הבסיס מ מסכל בשלב מאוחר יותר.</li>
			<li>מניחים את נייר הכסף על הבסיס ולשטח אותו. לקחת מטלית עם אלכוהול ולנקות את רדיד האלומיניום של כל השומן העודף.</li>
			<li>ליישם את הדבק בפריפריה רדיד במקטעים שלושה של רדיד האלומיניום המתאים למיקום של הגשרים בין החלונות רצופים. הערה: הדבק חייב להיות חזק עם תקופה התקשות הראשונית לפחות 20 דקות על מנת להבטיח זמן מספיק רדיד מצורף תהליך; אפוקסי DP 460 משמש.</li>
			<li>להוסיף בזהירות הבסיס עם מסכל לתוך סעיף מבחן בנייר פונה כלפי מעלה לעבר החלונות. הערה: תהליך זה צריך להיעשות על ידי שני אנשים.</li>
			<li>ודא רדיד האלומיניום מיושר עם windows, הפסים זהב צריך להיות בקצה שני חלונות חיצוניים. לאחר מסכל ממוקם כראוי, מכסה את החלונות, לקשר את הבסיס לצינור מבחן בסוף כל באמצעות מלחציים.</li>
			<li>בזהירות הכנס צמיג הפנימי אופניים מקופלים לתוך הצינור תחת הבסיס, משמנים את הצמיג במידת הצורך. מנפח את הצמיג. בתקופת האינפלציה להתבונן שהדבק מתפשט מסכל ופנייה הבסיס. הערה: למידת הלחץ המופעל על ידי הצמיג המנופח יבטיח כי הדבק יקשור את הדופן הפנימית של הצינור, את רדיד האלומיניום. זה גם לעצב את נייר הכסף למבנה המעוגל של הצינור ולהפחית כל הפרעות אפשריות לזרימה את רדיד האלומיניום או הדבק.</li>
			<li>עם מטלית, נקה כל דבק עודף זה, הגיע אל פתחי החלונות.</li>
			<li>תן היבשה דבק על ה 24 Deflate הצמיג, לחלץ אותו ולפתוח את המלחציים.</li>
			<li>נתק את הבסיס רדיד, צינור בשלבים הבאים:<ol>
<li>בעדינות לגעת בכל קצה של הבסיס להרגיש באיזה קל להתנתק ולהתחיל ניתוק מהכיוון הזה.</li>
				<li>השתמש גלגלת ארוך או חפץ דומה כדי לנתק את הבסיס המקורי בהדרגה, לאט לתוך הצינור עד הבסיס כולו מנותק מסכל ניזוקה בבטחה על הצינור. הערה: תהליך זה צריך להיעשות בזהירות על מנת להגן על החותם; אם החותם נהרס חדשה חום העברת המבחן צינור יחידת צריכה להיעשות.</li>
				<li>בדוק כי הצינור חתום על ידי סגירת קצה אחד של הצינור נמלא את הצינור מים.</li>
			</ol>
</li>
		</ol>
</li>
		<li>נקה את המשחה עודף מהצד הפנימי של הצינור עם מים וסבון.</li>
		<li>חבר את החוטים חימום חשמלי על ידי ריתוך על הפסים הזהב על מסכל. הערה: כדי להגן על מסכל באותם מקומות, הוא הציע קודם לקשר שבב קטן קופר מסכל ולאחר מכן להלחים את החוט אליו.</li>
		<li>עם דבק תרמי להתחבר עם צמד תרמי T-type התחתון של כל חלון. צמדים תרמיים אלה ישמשו מאוחר יותר בתהליך כיול מצלמה אינפרא-אדום. הערה: טמפרטורות של צמדים תרמיים נרשם, נרשם על ידי מחשב באמצעות ממיר A/D.</li>
		<li>צבע ספריי הצד החיצוני של רדיד האלומיניום עם תרסיס mat שחור על מנת למקסם את אמיסיביות.</li>
	</ol></li>
	<li>החלת שטף חום לסכל
	<ol>
<li>חבר את החוטים חימום חשמלי מקצה רדיד האלומיניום אל ספק כוח DC.</li>
		<li>הגדר הזרם החשמלי כך רדיד האלומיניום מגיעים לטמפרטורה הרצויה. הערה: לא להגיע לטמפרטורה זה יכול לפגום את הצינור. עבור פלקסיגלס הגבול הוא בערך 45 מעלות צלזיוס. עם זאת, יש להקפיד לחמם את רדיד האלומיניום מספיק כדי להבטיח טמפרטורה רדיד האלומיניום יישאר לפחות כמה מעלות מעל טמפרטורת המים כניסת, אפילו במהלך המדינה קירור בעקבות השינויים ארעי צפוי בזרם.</li>
		<li>לחשב את שטף חום מיושם Q = אני2R כאשר הוא הזרם חלה ו- R הוא ההתנגדות החשמלית של מסכל. הערה: העברת החום של הצד החיצוני של מסכל פתוח לאוויר הוא זניח בהשוואה ל העברת חום למים בתוך צינור2.</li>
		<li>לחבר מתג חשמל לשליטה PC לאחד החוטים שטף חום על מנת לשלוט החניכה אימפולסיבי שטף חום, כיבוי.</li>
	</ol></li>
	<li>מצלמת IR הערה: ניתן לראות פרטים נתונים היסטוריים של מצלמה אינפרא-אדום נעשה שימוש במעבדה3,Ferhstman4. המצלמה היא המחובר למחשב ונשלט על ידי מחשב.<ol>
<li>במידת האפשר, לחבר את מצלמת IR לקבוצה של מסילות המאפשרים תנועה תלת מימדי של המצלמה בקלות למקם אותו לעבר עמדות שונות לאורך סעיף מבחן.</li>
		<li>תדליק את המצלמה IR כמה דקות לפני ביצוע המדידות הקיימות, חיישני לקחת זמן להתקרר לטמפרטורה הנדרשת.</li>
		<li>מקם את המצלמה IR כמה סנטימטרים מפני השטח בתוך מרחק המוקד של המצלמה כדי לאפשר התמקדות. הערה: בהתאם לרזולוציה המצלמה להיות בטוח כי השטח הנמדד אינו קטן מפיקסל בודד. עדיף לקיים את פני השטח הנמדד המורכב מספר פיקסלים.</li>
		<li>כוון את הפוקוס של מצלמת האינפרא אדום.</li>
		<li>תהליך הכיול של מצלמה אינפרא-אדום:<ol>
<li>החל שטף חום כאמור 1.2 ולחכות עד למצב יציב תרמית, כלומר ברגע ייעוד שונה המוטלות על הטמפרטורה קבועה הרשומה בנייר כסף. למדוד את טמפרטורת הסביבה בקרבת המתקן ניסיוני עם צמד תרמי. הערה: טמפרטורה זו ישמש בתור משתקף הטמפרטורה של פני השטח. ערך גבוה של פני השטח אמיסיביות, פרמטר זה הוא כמעט זניח.</li>
			<li>הזן את טמפרטורת הסביבה כפרמטר של המצלמה IR לטמפרטורה משתקף.</li>
			<li>לכל חלון ביותר ברדיד אלומיניום, להשוות את הטמפרטורה שהוקלט על ידי מצלמת האינפרא אדום להקלטה של צמד תרמי של החלון. התאם את המאפיין אמיסיביות של מצלמת האינפרא אדום עד הקלטה טמפרטורה של מצלמת האינפרא אדום שווה להטמפרטורה שהוקלט על ידי צמד תרמי. הערה: ניתן לבצע זאת על מספר ערכי שטף חום; עם זאת, אמיסיביות אינו רגיש בטווח הזה בטמפרטורה נמוכה יחסית. בהקלטות ניסיוני, הערך הממוצע של אמיסיביות היה 0.98.</li>
		</ol>
</li>
	</ol></li>
</ol>2. מדידות של טיילור בועה מהירות Translational והאורך שלה
<ol><li>
בדיקה אופטית הערה: המכשיר האופטי כולל מקור אור לייזר פוטודיודה. כאשר כל חתך הרוחב של הצינור מכילה מים, קרן הלייזר מכוון את פוטודיודה גורם המעגל סגור. כאשר קרן הלייזר פוגע בועת האוויר, היא היא מה מ פוטודיודה ופותחת את המעגל. לפיכך, אות בינארי מתקבל, המציין אם המכשיר האופטי הוא מול בועת אוויר או של קליע נוזלי.<ol>
<li>כדי ליצור חיבור בין החיישן לכרטיס ה-A/D, בניית המעגל הבא (איור 3).</li>
		<li>להפעיל את הלייזר, תכוון דיודה. בדוק את קלט דיגיטלי של מעגל A/D תוכנה. אם הלייזר פוגע "דיודה" בגלל, לאחר מכן המעגל נסגר, איתות חיובי אמורה להופיע. הערה: ודא כי "דיודה" בגלל רגישות לפלט אורך הגל של הלייזר. הנתונים של החיישן האופטי נרשם בקצב של 1 קילו-הרץ.</li>
	</ol>
</li>
</ol>3. ניתוח ניסיוני
<ol><li>להתחבר סעיף מבחן מתקן ניסיוני, flanges או pipe רשומות.</li>
	<li>לחבר את חוטי החשמל של חימום למקור כוח, את ייעוד שונה כדי מקליט טמפרטורה ממוחשב כלשהו.</li>
	<li>הציבו מצלמת האינפרא אדום לפני סעיף מבחן על המיקום הרצוי.</li>
	<li>לוודא כי המצלמה מתמקדת מסכל; . זה קל יותר לעשות עם שטף חום על...</li>
	<li>החל שטף חום (1.2) ולבצע תהליך כיול מצלמה אינפרא-אדום (1.3.5).</li>
	<li>מקום שני אופטי רגשים לאורך הצינור מבחן הערה: אם אפשר, מקם רגש אופטי אחד במיקום של מצלמת האינפרא אדום; פעולה זו תאפשר סנכרון בין מדידת הטמפרטורה ואת המיקום של הבועה, כפי הבועה אינה גלויה למצלמה IR. אם אינה אפשרית, הקפד להעביר את התוצאות בזמן בהתאם המהירות בועה, המרחק בין מצלמת האינפרא אדום המכשיר האופטי.<ol>
<li>בדוק כי קרן הלייזר אכן פוגע "דיודה" בגלל התשואות קריאה חיובית.</li>
	</ol>
</li>
	<li>הפעלת משאבת המים ולהגדיר את קצב הזרימה הרצויה. החל שטף חום על ידי התאמת הנוכחי של הזרם.</li>
	<li>המתן עד לטמפרטורה מצב יציב מושגת. לבצע את תוכנית מחשב כדי להקליט את הטמפרטורה קיר של זרימה צינור חד-פאזי. הערה: על מנת לבודד את השפעת הבועה טיילור במקדם העברת חום הולכת חום, זה חיוני כדי למדוד קודם את מקדם העברת חום הולכת חום בזרימה חד-פאזי-שטף החום וקצב הזרימה זהה כמו הניסויים שני שלבים. מומלץ לבצע את זה לפני כל אירוע בודד.</li>
	<li>הפעל את התוכנית מחשב השולטת הזריקה הבועה. הערה: תוכנית זו צריך קודם להזריק בועה טיילור יחיד בו זמנית למדוד את הטמפרטורה קיר באמצעות מצלמת ה-IR ואז להקליט את אותות בינאריים של שני רגשים אופטי. אלה שתי מדידות יסונכרנו כדי למנוע זמן נוסף משמרות בין ההקלטות.</li>
	<li>בין שלשול, להגדיר השהיית זמן מספיק על מנת להבטיח כי המערכת חזרה לתנאים ראשונית, כלומר הטמפרטורה קיר החזרת הערך מצב יציב יחיד בשלב הראשוני. הערה: זה אפשרי כי הטמפרטורה קיר של הזרם מצב יציב חד-פאזי יגדל במקרים בהם זרימה בחום גבוה על ללא הרף. זה יש להימנע על ידי סגירת שטף חום לוקח הפסקה בניסויים.</li>
</ol>4. עיבוד נתונים
<ol><li>חשב את מקדם העברת חום תנאים מצב יציב חד-פאזי בהתבסס על הציוד 1. הערה: מקדם זה אינו תלוי זמן. זה ישמש כגורם תהליך בסרט ההמשך.<ol>
<li>עבור כל אירוע בודדים שנרשם תחת בהתחשב בתנאים, לחשב האורך של הבועות טיילור ו translational מהירות על-ידי חלוקת המרחק האופטי רגשים, L, מאת מרווח הזמן תקופתי על ההגעה עצה זמן כל חיישן אופטי:  <img alt="Equation 2" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq2.jpg"> </img>, tL1 ו- tL2 איפה הזמנים על קבלת עצה בועה התחתון, העליון חיישנים אופטיים, בהתאמה.</li>
		<li>השתמש מהירות translational של הבועה טיילור כדי לחשב את אורך בועה על ידי הכפלת זה משך הזמן של המעגל הפתוח של אחד הגששים אופטי.</li>
	</ol>
</li>
	<li>חישוב המקדם העברת חום מקומי מיידי עבור שניים שלב זרימה צריך להיעשות כדלקמן: הערה: למרות התהליך הניסויי כולו ממוחשב, האורך והמהירות translational הבועות טיילור לא יישאר קבוע בדיוק על כל הפעלה ניסיונית. לכן, ברגע שבו הבועה מגיעה לנקודה מדידה משתנה. את הגששים אופטי למצלמה IR יש מסגרת שונה שיעורי, 1000 ו-30 הרץ בהתאמה.<ol>
<li>באמצעות המכשיר האופטי ובקרבת למצלמה IR, שיא מיידית של קבלת עצה בועה.</li>
		<li>האות על ההדק הזה מספק את ההפניה זמן עבור ההקלטה מצלמה אינפרא-אדום. הערה: אנסמבל תהליך ממוצע נדרש על מנת לקבל את מקדם העברת חום הולכת חום כפונקציה של המרחק מהחלק התחתון בועה אל נקודת מדידה, z, איפה z= 0 מתאים לתחתית בועה. יש אפשרות לנרמל את פרמטר זה על ידי לפי קוטר הצינור D.</li>
		<li>הגדר רזולוציה עבור z/D. כל נתוני ההקלטות הערכים עבור כל אירוע בודד (תואם לתנאים זהים) בטווח שנקבע רזולוציה מרחבית ולא צריך להיות בממוצע כדי לקבל ערך נציג יחיד של הטמפרטורה קיר מהטווח הזה מהבועה התחתון. הערה: רזולוציה מרחבית זו צריך להיות החליטה מבוססת על התדירות הקלטה של מצלמת האינפרא אדום ועל המהירות translational הבועה טיילור. במחקר זה, זה צולם בין 0.15-0.3.</li>
		<li>חשב את מקדם העברת החום כפונקציה של המרחק בין הבועה העצה/התחתון באמצעות הציוד 1.</li>
		<li>לנרמל את מקדם ההעברה דו-שלבית חום מיידי המקומי על ידי המקדם קבוע חד-פאזי. הערה: יחס זה מייצג שיפור קצב העברה הולכת חום חום עקב המעבר בועה בהשוואה לזרימה חד-פאזי.</li>
	</ol>
</li>
</ol>

<ol>
	<li>Hetsroni, G., Rozenblit, R., Yarin, L. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+hot-foil+infrared+technique+for+studying+the+temperature+field+of+a+wall.">A hot-foil infrared technique for studying the temperature field of a wall.</a> Meas. Sci. Tech. 7, 1418 (1996).</li><li>Babin, V. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=.">.</a> Experimental investigation of the local heat transfer in gas-liquid slug flow. , (2015).</li><li>Babin, V., Shemer, L., Barnea, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Local+instantaneous+heat+transfer+around+a+raising+single+Taylor+bubble.">Local instantaneous heat transfer around a raising single Taylor bubble.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 89 (9), 884-893 (2015).</li><li>Fershtman, A., Shemer, L., Barnea, <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Instantaneous+heat+transfer+rate+around+consecutive+Taylor+bubbles.">Instantaneous heat transfer rate around consecutive Taylor bubbles.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 95, 865-873 (2016).</li><li>Fershtman, A., Shemer, L., Barnea, D. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Transient+convective+heat+transfer+in+a+pipe+due+to+impulsively+initiated+downward+flow+and/or+heat+flux.">Transient convective heat transfer in a pipe due to impulsively initiated downward flow and/or heat flux.</a> Int. J. Heat Mass Transf. 111, 1181-1191 (2017).</li><li>Hetsroni, G., Hu, B. G., Yi, B. G., Mosyak, A., Yarin, L. P., Ziskind, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+Transfer+in+Intermittent+Air-Water+Flow-Part+I:+Horizontal+Tube.">Heat Transfer in Intermittent Air-Water Flow-Part I: Horizontal Tube.</a> Int. J. Multiphase Flow. 24, 165 (1998).</li><li>Hetsroni, G., Hu, B. G., Yi, B. G., Mosyak, A., Yarin, L. P., Ziskind, G. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+Transfer+in+Intermittent+Air-Water+Flow-Part+II:+Upward+Inclined+Tube.">Heat Transfer in Intermittent Air-Water Flow-Part II: Upward Inclined Tube.</a> Int. J. Multiphase Flow. 24, 188 (1998).</li><li>Hetsroni, G., Mewes, D., Enke, C., Gurevich, M., Mosyak, A., Rozenblit, R. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+transfer+to+two-phase+flow+in+inclined+tubes.">Heat transfer to two-phase flow in inclined tubes.</a> Int. J. Multiphase Flow. 29, 173-194 (2003).</li><li>Ghajar, A. J., Tang, C. C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Heat+Transfer+Measurements,+Flow+pattern+maps+and+flow+visualization+for+non-boiling+two-phase+flow+in+horizontal+and+slightly+inclined+pipe.">Heat Transfer Measurements, Flow pattern maps and flow visualization for non-boiling two-phase flow in horizontal and slightly inclined pipe.</a> Heat Transfer Eng. 28, 525 (2007).</li><li>Franca, F. A., Banneart, A. C., Camargo, R. M. T., Goncalves, M. A. L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Mechanistic+modelling+of+the+convective+heat+transfer+coefficient+in+gas-liquid+intermittent+flows.">Mechanistic modelling of the convective heat transfer coefficient in gas-liquid intermittent flows.</a> Heat Transfer Eng. 29, 984-998 (2008).</li><li>Kim, D., Ghajar, A. J., Dougherty, R. L., Ryali, V. K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Comparison+of+20+two+phase+heat+transfer+correlations+with+seven+Sets+of+experimental+data,+including+flow+pattern+and+tube+inclination+effects.">Comparison of 20 two phase heat transfer correlations with seven Sets of experimental data, including flow pattern and tube inclination effects.</a> Heat Transfer Eng. 20, 15 (1999).</li><li>Nicklin, D. J., Wilkes, J. O., Davidson, J. F. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Two-phase+flow+in+vertical+tubes.">Two-phase flow in vertical tubes.</a> Trans. Inst. Chem. Eng. 40, 61 (1962).</li><li>Donnelly, B., O'Reilly Meehan, R., Nolan, K., Murray, D. B. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+dynamics+of+sliding+air+bubbles+and+the+effects+on+surface+heat+transfer.">The dynamics of sliding air bubbles and the effects on surface heat transfer.</a> Int. J. Heat Mass Transfer. 91, 532-542 (2015).</li><li>Liu, T., Pan, C. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Infrared+thermography+measurement+of+two-phase+boiling+flow+heat+transfer+in+a+microchannel.">Infrared thermography measurement of two-phase boiling flow heat transfer in a microchannel.</a> Applied thermal engineering. 94, 568-578 (2016).</li><li>Dumitrescu, D. T. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Stromung+an+einer+Luftblase+im+senkrechten+Rohr.">Stromung an einer Luftblase im senkrechten Rohr.</a> Z. Ang. Math. Mech. 23, 139 (1943).</li><li>Davies, R. M., Taylor, G. I. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+mechanics+of+large+bubbles+rising+through+extended+liquids+and+trough+liquid+in+tubes.">The mechanics of large bubbles rising through extended liquids and trough liquid in tubes.</a> Proc. R. Soc. London, Ser. A. 200, 375 (1949).</li></ol>

חקירה נסיונית של העברת החום המקומי בזרם ארעי צינור היא משימה מסובכת הדורשת מכשירי מדידה באיכות גבוהה, שיטות, כמו גם מתקן ניסיוני לפי הזמנה, בפרט, הפרק שתוכנן במיוחד. בפרוטוקול הנוכחי מציג שיטה הדמאה תרמית המסוגלת בנאמנות מדידת השינויים מהר טמפורלית קיר הטמפרטורה, קצב העברת חום בשל הבדלים ?...

מחקרים ניסויים רבים של העברת החום הולכת חום, תוך שימוש בטכניקות שונות כדי למדוד את קיר ו/או טמפרטורת נוזל במגוון תצורות זרימת, בוצעו במהלך העשורים האחרונים. אחד הגורמים המגבילים את הדיוק של מדידות טמפרטורה בתהליכים לא יציב הוא התגובה האיטית של החיישן. כדי להקליט טמפרטורה מקומית קיר מיידי, ציוד מדידה יש להגיב מספיק מהר, ואילו השטח שבו הטמפרטורה תוקלט חייב להיות בשיווי משקל תרמי עם הזרם תלויי-זמן. לפיכך, האינרציה התרמית של המשטח חייב להיות מספיק קטן. הזמן המכוסה קשקשי נקבעים לפי התופעות hydrodynamic הגורמות לשינוי ותזוזת החום הולכת חום. הזמן מהיר תגובה חיונית ובכך הקלטה הטמפרטורה תלויי-זמן בזרם ארעי.
כדי לעמוד בדרישות אלה, מצלמת אינפרא-אדום משמש לרישום לבחינה מתוצרת עצמית סעיף זה מאפשר תגובה מהירה בטמפרטורה כל שינוי בזרימת. חלק החומה צינור לחתוך והוחלף תשובה מכשילה מפלדת דק. בגישה דומה היה בשימוש על ידי חצרוני. et al. 1, עם זאת, רדיד האלומיניום שהם השתמשו היה עבה מדי כדי למדוד במדויק את השינויים של טמפרטורות מיידי, רק זמן ממוצע הטמפרטורות הוצגו. הפחתת עובי נייר וציוניו השתפרו באופן משמעותי את זמן התגובה. 2 שיטה זו הוחל במעבדה כדי למדוד חום הולכת חום העברת זרימה דו-שלבית3,4 והקבוע תופעות ארעי חד-פאזי צינור זרימה5.
פריסה סכמטי של המתקן דו-שלבית זרימה ניתנת באיור1, פרטים נוספים על המכשיר כניסת אוויר ייחודי ניתן למצוא בבין. et al. 3
חקירה של העברת החום הולכת חום בזרימה דו-שלבית מורכב מאוד בשל התנהגות ארעית הזרימה ואת ההשפעה של השבר חלל הצינור חתך הרוחב. לכן, מחקרים רבים רק הציגו למקדם של העברת חום הולכת חום ממוצע משטר זרימה נתונה כפונקציה של זרם מסוים התנאים6,7,8,9,10 , 11. לעומת זאת, המסמכים על-ידי. דונלי et al. 12 ו ליו. et al. 13 מייצגים דוגמאות של שני שלבים חום הולכת חום מקומי העברת מחקרים.
המחקר הנוכחי עוסק מדידות העברת חום סביב בודד מוארך (טיילור) בועה מוזרק קיפאון או זורם נוזל בתוך צינור. הבועה טיילור מפיצה ב15,14,16מהירות translational מתמדת. מהירות התפשטות בועה נקבע בשיטה הגששים אופטי המורכב מקור אור לייזר ופוטודיודה3,4.
השילוב של מצלמת האינפרא אדום ושל את הגששים אופטי מאפשר מדידות של העברת חום מקומי הולכת חום מיידי כפונקציה של המרחק טיילור בועה העליון או התחתון.
הטמפרטורה קיר מיידי יכול לשמש כדי לחשב את מקדם העברת חום הולכת חום, h, ואת מספר Nusselt:
<img alt="Equation 1" src="/files/ftp_upload/57437/57437eq1.jpg">, (1)
כאשר q הוא שטף חום כדי לסכל, Tw T∞ הטמפרטורה קיר הינם טמפרטורת המים כניסת בהתאמה, k הוא מוליכות נוזלי ו- D הוא לפי קוטר הצינור. לא נמדדה הטמפרטורה בצובר המשמש בדרך כלל לקביעת מקדמי העברת חום כדי להימנע מהחדרה כל הפרעה לזרימה.

<table><tbody><tr><td>Infra red camera</td><td>Optris</td><td>PI-1450</td><td></td></tr><tr><td>Thermocouples A/D card&amp;nbsp;</td><td>National Instruments</td><td>NI cDAQ-9714.</td><td></td></tr><tr><td>Labview program</td><td>National Instruments</td><td></td><td></td></tr><tr><td>Epoxy DP-460</td><td>3M Scotch-weld</td><td></td><td></td></tr></tbody></table>

measurements of local instantaneous convective heat transfer in a pipe - single and two-phase flow

כתב יד זה מספק תיאור צעד אחר צעד של תהליך הייצור של מקטע המבחן נועד למדוד את מקדם העברת חום מיידי המקומי כפונקציה של קצב זרימת הנוזל בתוך צינור שקוף. עם תיקונים מסוימים, הגישה מורחב קולח גז נוזלי, עם דגש על ההשפעה של בועת אוויר (טיילור) בודד מוארך על שיפור העברת החום. שיטה לא פולשנית הדמאה תרמית חלה כדי למדוד את טמפרטורת מיידי רדיד מתכת דק מחוממים בחשמל. מסכל מודבק לכסות חריץ צר לחתוך בצינור. האינרציה התרמית של רדיד האלומיניום הוא קטן מספיק כדי לזהות את הווריאציה הטמפרטורה בנייר כסף מיידי. סעיף מבחן ניתן להעביר לאורך הצינור, ארוך מספיק לכסות חלק ניכר של שכבת הגבול תרמי הולך וגדל.
בתחילת כל הפעלה ניסיונית, מצב יציב עם מים קבוע זרימת זרם בקצב וחום כדי לסכל מושגת ומשמש ההפניה. הבועה טיילור אז מוזרק לתוך הצינור. הווריאציות מקדם העברת חום עקב המעבר של בועה טיילור הפצת בתוך צינור אנכי נמדד כ פונקציה של המרחק של הנקודה מדידה מהחלק התחתון של הבועה טיילור נע. לכן, התוצאות מייצגים את מקדמי העברת חום מקומי. מספר הרצפים עצמאית שהופעתם בהם בתנאים זהים לאפשר צבירת מספיק נתונים לחישוב תוצאות אמינות בממוצע-אנסמבל על העברת חום הולכת חום ארעית. כדי לבצע זאת בתוך מסגרת התייחסות לנוע עם הבועה, המיקום של הבועה לאורך הצינור צריך להיות מוכר בכל עת. תיאור מפורט של מדידות של האורך ואת המהירות translational הבועות טיילור על ידי הגששים אופטי מוצג.

דוגמה של החיישן האופטי פלט רשומות מוצג באיור 4 עבור בועה טיילור יחיד עולה בתוך צינור אנכי מלאים במים עומדים. הירידה הגדול הראשונית מייצג הפתיחה של המעגל בגלל הטיפ בועה טיילור, בזמן מאוחר יותר הרבה טיפות קצר בעקבות עליית הערך הראשוני עקב המעבר של הזנב בועו?...

Watch this Scientific Journal Video about Measurements of Local Instantaneous Convective Heat Transfer in a Pipe - Single and Two-phase Flow at JoVE.com

Measurements of Local Instantaneous Convective Heat Transfer in a Pipe - Single and Two-phase Flow

כתב יד זה מתאר שיטות שמטרתה מדידת מקדמי העברה מקומית נקודתית חום הולכת חום בתוך זרם צינור בודד או שני שלבים. גם מוצגת שיטה אופטי פשוטה כדי לקבוע את האורך ואת את מהירות התפשטות של בועת אוויר מוארך (טיילור) נע במהירות קבועה.

מדידות של העברת החום הולכת חום מקומי מיידי בתוך צינור - יחיד, דו-שלבית זרימה

This manuscript provides step by step description of the manufacturing process of a test section designed to measure the local instantaneous heat transfer ...

measurements-local-instantaneous-convective-heat-transfer-pipe-single

Universidad San Sebastian

Research

JoVE Journal

Engineering

7.1K Views.  Tel-Aviv University. כתב יד זה מתאר שיטות שמטרתה מדידת מקדמי העברה מקומית נקודתית חום הולכת חום בתוך זרם צינור בודד או שני שלבים. גם מוצגת שיטה אופטי פשוטה כדי לקבוע את האורך ואת את מהירות התפשטות של בועת אוויר מוארך (טיילור) נע במהירות קבועה.

Video: Measurements of Local Instantaneous Convective Heat Transfer in a Pipe - Single and Two-phase Flow

Echo Particle Image Velocimetry

The transport of mass, momentum, and energy in fluid flows is ultimately determined by spatiotemporal distributions of the fluid velocity field.1 Consequently, a prerequisite for understanding, predicting, and controlling fluid flows is the capability to measure the velocity field with adequate spatial and temporal resolution.2 For velocity measurements in optically opaque fluids or through optically opaque geometries, echo particle image velocimetry (EPIV) is an attractive diagnostic technique to generate "instantaneous" two-dimensional fields of velocity.3,4,5,6 In this paper, the operating protocol for an EPIV system built by integrating a commercial medical ultrasound machine7 with a PC running commercial particle image velocimetry (PIV) software8 is described, and validation measurements in Hagen-Poiseuille (i.e., laminar pipe) flow are reported.
For the EPIV measurements, a phased array probe connected to the medical ultrasound machine is used to generate a two-dimensional ultrasound image by pulsing the piezoelectric probe elements at different times. Each probe element transmits an ultrasound pulse into the fluid, and tracer particles in the fluid (either naturally occurring or seeded) reflect ultrasound echoes back to the probe where they are recorded. The amplitude of the reflected ultrasound waves and their time delay relative to transmission are used to create what is known as B-mode (brightness mode) two-dimensional ultrasound images. Specifically, the time delay is used to determine the position of the scatterer in the fluid and the amplitude is used to assign intensity to the scatterer. The time required to obtain a single B-mode image, t, is determined by the time it take to pulse all the elements of the phased array probe. For acquiring multiple B-mode images, the frame rate of the system in frames per second (fps) = 1/&delta;t. (See 9 for a review of ultrasound imaging.)
For a typical EPIV experiment, the frame rate is between 20-60 fps, depending on flow conditions, and 100-1000 B-mode images of the spatial distribution of the tracer particles in the flow are acquired. Once acquired, the B-mode ultrasound images are transmitted via an ethernet connection to the PC running the PIV commercial software. Using the PIV software, tracer particle displacement fields, D(x,y)[pixels], (where x and y denote horizontal and vertical spatial position in the ultrasound image, respectively) are acquired by applying cross correlation algorithms to successive ultrasound B-mode images.10 The velocity fields, u(x,y)[m/s], are determined from the displacements fields, knowing the time step between image pairs, &Delta;T[s], and the image magnification, M[meter/pixel], i.e., u(x,y) = MD(x,y)/&Delta;T. The time step between images &Delta;T = 1/fps + D(x,y)/B, where B[pixels/s] is the time it takes for the ultrasound probe to sweep across the image width. In the present study, M = 77[&mu;m/pixel], fps = 49.5[1/s], and B = 25,047[pixels/s]. Once acquired, the velocity fields can be analyzed to compute flow quantities of interest.

An echo particle image velocimetry (EPIV) system capable of acquiring two-dimensional fields of velocity in optically opaque fluids or through optically opaque geometries is described, and validation measurements in pipe flow are reported.

הד Velocimetry תמונת חלקיקים

The transport of mass, momentum, and energy in fluid flows is ultimately determined by spatiotemporal distributions of the fluid velocity field.1 ...

Experimental Methodology for Estimation of Local Heat Fluxes and Burning Rates in Steady Laminar Boundary Layer Diffusion Flames

Modeling the realistic burning behavior of condensed-phase fuels has remained out of reach, in part because of an inability to resolve the complex interactions occurring at the interface between gas-phase flames and condensed-phase fuels. The current research provides a technique to explore the dynamic relationship between a combustible condensed fuel surface and gas-phase flames in laminar boundary layers. Experiments have previously been conducted in both forced and free convective environments over both solid and liquid fuels. A unique methodology, based on the Reynolds Analogy, was used to estimate local mass burning rates and flame heat fluxes for these laminar boundary layer diffusion flames utilizing local temperature gradients at the fuel surface. Local mass burning rates and convective and radiative heat feedback from the flames were measured in both the pyrolysis and plume regions by using temperature gradients mapped near the wall by a two-axis traverse system. These experiments are time-consuming and can be challenging to design as the condensed fuel surface burns steadily for only a limited period of time following ignition. The temperature profiles near the fuel surface need to be mapped during steady burning of a condensed fuel surface at a very high spatial resolution in order to capture reasonable estimates of local temperature gradients. Careful corrections for radiative heat losses from the thermocouples are also essential for accurate measurements. For these reasons, the whole experimental setup needs to be automated with a computer-controlled traverse mechanism, eliminating most errors due to positioning of a micro-thermocouple. An outline of steps to reproducibly capture near-wall temperature gradients and use them to assess local burning rates and heat fluxes is provided.

We describe the use of micro-thermocouples to estimate local temperature gradients in steady laminar boundary layer diffusion flames. By extension of the Reynolds Analogy, local temperature gradients can be further used to estimate the local mass burning rates and heat fluxes in such flames with high accuracy.

מתודולוגיה ניסויית עבור הערכת שטפי חום מקומי שיעורי הבוער Steady להבות דיפוזיה שכבה למינרית גבול

Modeling the realistic burning behavior of condensed-phase fuels has remained out of reach, in part because of an inability to resolve the complex ...

Pool-Boiling Heat-Transfer Enhancement on Cylindrical Surfaces with Hybrid Wettable Patterns

In this study, pool-boiling heat-transfer experiments were performed to investigate the effect of the number of interlines and the orientation of the hybrid wettable pattern. Hybrid wettable patterns were produced by coating superhydrophilic SiO2 on a masked, hydrophobic, cylindrical copper surface. Using de-ionized (DI) water as the working fluid, pool-boiling heat-transfer studies were conducted on the different surface-treated copper cylinders of a 25-mm diameter and a 40-mm length. The experimental results showed that the number of interlines and the orientation of the hybrid wettable pattern influenced the wall superheat and the HTC. By increasing the number of interlines, the HTC was enhanced when compared to the plain surface. Images obtained from the charge-coupled device (CCD) camera indicated that more bubbles formed on the interlines as compared to other parts. The hybrid wettable pattern with the lowermost section being hydrophobic gave the best heat-transfer coefficient (HTC). The experimental results indicated that the bubble dynamics of the surface is an important factor that determines the nucleate boiling.

Pool-boiling heat-transfer experiments were carried out to observe the effects of hybrid wettable patterns on the heat-transfer coefficient (HTC). The parameters of investigation are the number of interlines and the pattern orientation of the modified wettable surface.

ברכת רותחים חום-העברת שיפור על גלילי משטחים עם דפוסי רטיבים היברידיים

In this study, pool-boiling heat-transfer experiments were performed to investigate the effect of the number of interlines and the orientation of the ...

Uncoupling Coriolis Force and Rotating Buoyancy Effects on Full-Field Heat Transfer Properties of a Rotating Channel

An experimental method for exploring the heat transfer characteristics of an axially rotating channel is proposed. The governing flow parameters that characterize the transport phenomena in a rotating channel are identified via the parametric analysis of the momentum and energy equations referring to a rotating frame of reference. Based on these dimensionless flow equations, an experimental strategy that links the design of the test module, the experimental program and the data analysis is formulated with the attempt to reveal the isolated Coriolis-force and buoyancy effects on heat transfer performances. The effects of Coriolis force and rotating buoyancy are illustrated using the selective results measured from rotating channels with various geometries. While the Coriolis-force and rotating-buoyancy impacts share several common features among the various rotating channels, the unique heat transfer signatures are found in association with the flow direction, the channel shape and the arrangement of heat transfer enhancement devices. Regardless of the flow configurations of the rotating channels, the presented experimental method enables the development of physically consistent heat transfer correlations that permit the evaluation of isolated and interdependent Coriolis-force and rotating-buoyancy effects on the heat transfer properties of rotating channels.

Here, we present an experimental method for decoupling the interdependent Coriolis-force and rotating-buoyancy effects on full-field heat transfer distributions of a rotating channel.

כוח קוריוליס uncoupling ואפקטים ציפה מסתובב על שדה מלא חום להעביר את המאפיינים של ערוץ מסתובב

An experimental method for exploring the heat transfer characteristics of an axially rotating channel is proposed. The governing flow parameters that ...

Testing the Heat Transfer Efficiency of a Finned-tube Heat Exchanger

Source: Michael G. Benton and Kerry M. Dooley, Department of Chemical Engineering, Louisiana State University, Baton Rouge, LA
Heat exchangers transfer heat from one fluid to another fluid. Multiple classes of heat exchangers exist to fill different needs. Some of the most common types are shell and tube exchangers and plate exchangers1. Shell and tube heat exchangers use a system of tubes through which fluid flows1. One set of tubes contains the liquid to be cooled or heated, while the second set contains the liquid that will either absorb heat or transmit it1. Plate heat exchangers use a similar concept, in which plates are closely joined together with a small gap between each for liquid to flow1. The fluid flowing between the plates alternates between hot and cold so that heat will move into or out of the necessary streams1. These exchangers have large surface areas, so they are usually more efficient1.
The goal for this experiment is to test the heat transfer efficiency of a finned-tube heat exchanger (Figure 1) and compare it to the theoretical efficiency of a heat exchanger without fins. The experimental data will be measured for three different flow rates of monoethylene glycol (MEG). Two different water flow rates for each MEG flow rate will be used. Using the Wilson plot method the heat transfer coefficients will be determined from the experimental data. Additionally, the Reynold&#39;s number and the amount of heat transferred will be compared for flow with and without the fins to evaluate heat transfer efficiency.
<img alt="Figure 1" src="/files/ftp_upload/10437/10437fig1.jpg" /> 
Figure 1: Finned-tube Heat Exchanger. 1) MEG outlet temperature 2) water inlet temperature 3) MEG inlet temperature 4) water outlet temperature 5) water meter 6) MEG accumulation sight glass/cylinder.

Heat Transfer Efficiency Test of a Finned-tube Heat Exchanger

בדיקת יעילות העברת החום של מחליף חום פין-צינור

Source: Michael G. Benton and Kerry M. Dooley, Department of Chemical Engineering, Louisiana State University, Baton Rouge, LA
Heat exchangers transfer ...

Education

JoVE Science Education

Chemical Engineering

Piping Networks and Pressure Losses

Source: Alexander S Rattner, Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, PA
This experiment introduces the measurement and modeling of pressure losses in piping networks and internal flow systems. In such systems, frictional flow resistance from channel walls, fittings, and obstructions causes mechanical energy in the form of fluid pressure to be converted to heat. Engineering analyses are needed to size flow hardware to ensure acceptable frictional pressure losses and select pumps that meet pressure drop requirements.
In this experiment, a piping network is constructed with common flow features: straight lengths of tubing, helical tube coils, and elbow fittings (sharp 90&#176; bends). Pressure loss measurements are collected across each set of components using manometers - simple devices that measure fluid pressure by the liquid level in an open vertical column. Resulting pressure loss curves are compared with predictions from internal flow models.

Pressure Losses in Piping Networks and Internal Flow Systems

רשתות צנרת והפסדי לחץ

Source: Alexander S Rattner, Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, PA
This experiment ...

Mechanical Engineering

Quenching and Boiling

Source: Alexander S Rattner, Sanjay Adhikari, and Mahdi Nabil; Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, PA
Controlled heating followed by rapid cooling is an important element of many materials processing applications. This heat-treating procedure can increase material hardness, which is important for cutting tools or surfaces in high wear environments. The rapid cooling stage is called quenching, and is often performed by immersing materials in a fluid bath (often water or oil). Quenching heat transfer can occur due to forced convection - when the action of rapidly moving material through coolant drives the heat transfer process, and due to free convection - when the reduced density of hot fluid near the material surface causes buoyancy-driven circulation and heat transfer. At high material temperatures, the coolant can boil, leading to increased heat transfer effectiveness. However, when extremely hot materials are quenched, they can be blanketed in relatively low thermal conductivity coolant vapor, leading to poor heat transfer.
In this experiment, quenching heat transfer will be measured for a heated copper cylinder, which is representative of small heat-treated parts. The transient sample temperature profile will be measured during quenching and compared with theoretical results for free convection heat transfer. Boiling phenomena will also be investigated qualitatively.

Quenching, Boiling, Convection and Nusselt Number

מרווה ומרתיח

Source: Alexander S Rattner, Sanjay Adhikari, and Mahdi Nabil; Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, ...

Heat Exchanger Analysis

Source: Alexander S Rattner and Christopher J Greer; Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, PA
Heat exchangers transfer thermal energy between two fluid streams, and are ubiquitous in energy systems. Common applications include car radiators (heat transfer from hot engine coolant to surrounding air), refrigerator evaporators (air inside refrigerator compartment to evaporating refrigerant), and cooling towers in power plants (condensing steam to evaporating water and ambient air). The objective of this experiment is to introduce experimental measurement (rating) and modeling procedures for heat exchangers.
In this experiment, a water-to-water tube-in-tube heat exchanger will be constructed, and evaluated. Temperature and flow rate measurements will be employed to determine the heat transfer rate (Q) and overall conductance (UA). The measured heat exchanger UA will be compared with predicted values for the geometry and operating conditions.

Rating and Modeling Procedures for Heat Exchangers

ניתוח מחליף חום

Source: Alexander S Rattner and Christopher J Greer; Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, ...

Measuring Turbulent Flows

Source: Ricardo Mejia-Alvarez and Hussam Hikmat Jabbar, Department of Mechanical Engineering, Michigan State University, East Lansing, MI
Turbulent flows exhibit very high frequency fluctuations that require instruments with high time-resolution for their appropriate characterization. Hot-wire anemometers have a short enough time-response to fulfill this requirement. The purpose of this experiment is to demonstrate the use of hot-wire anemometry to characterize a turbulent jet.
In this experiment, a previously calibrated hot-wire probe will be used to obtain velocity measurements at different positions within the jet. Finally, we will demonstrate a basic statistical analysis of the data to characterize the turbulent field.

Measuring Turbulent Flows Using Hot-Wire Anemometers

מדידת זרמים סוערים

Source: Ricardo Mejia-Alvarez and Hussam Hikmat Jabbar, Department of Mechanical Engineering, Michigan State University, East Lansing, MI
Turbulent flows ...

Mass Conservation and Flow Rate Measurements

Source: Ricardo Mejia-Alvarez and Hussam Hikmat Jabbar, Department of Mechanical Engineering, Michigan State University, East Lansing, MI
The purpose of this experiment is to demonstrate the calibration of a flow passage as a flowmeter using a control volume (CV) formulation [1, 2]. The CV analysis focuses on the macroscopic effect of flow on engineering systems, rather than the detailed description that could be achieved with a detailed differential analysis. These two techniques should be considered complementary approaches, as the CV analysis will give the engineer an initial basis on which route to pursue when designing a flow system. Broadly speaking, a CV analysis will give the engineer an idea of the dominant mass exchange in a system, and should ideally be the initial step to take before pursuing any detailed design or analysis via differential formulation.
The main principle behind the CV formulation for mass conservation is to replace the details of a flow system by a simplified volume enclosed in what is known as the control surface (CS). This concept is imaginary and can be defined freely to cleverly simplify the analysis. For instance, the CS should &#39;cut&#39; inlet and outlet ports in a direction perpendicular to the dominant velocity. Then, the analysis would consist of finding the balance between the net mass flux through the CS and the rate of change of mass inside the CV. This technique will be demonstrated with the calibration of a smooth contraction as a flowmeter.

Control Volume Analysis for Mass Conservation and Calibration of a Flow Passage

מדידות של שימור המוני וקצב זרימה

Source: Ricardo Mejia-Alvarez and Hussam Hikmat Jabbar, Department of Mechanical Engineering, Michigan State University, East Lansing, MI
The purpose of ...